Ett exempel på beräkningen av en rektangulär monolitisk armerad betongplatta med ett stöd längs konturen.

För att förenkla beräkningarna kommer alla parametrar, förutom rummets längd och bredd, att vara desamma som i det första exemplet. Det är uppenbart att i rektangulära överlappande plattor är momenten som verkar i förhållande till x-axeln och i förhållande till z-axeln inte lika med varandra. Och ju större skillnaden är mellan rummets längd och bredd, desto mer liknar plattan en stråle på gångjärnsstöd, och när ett visst värde uppnås blir påverkan av tvärförstärkning nästan oförändrad. Design erfarenhet och experimentella data visar att när förhållandet λ = l2 / l1 > 3 tvärgående moment kommer att vara fem gånger mindre än längsgående. Och om λ <3, kan förhållandet mellan stunder bestämmas med följande empiriska graf:

Figur 2. Diagram av moment som funktion av förhållandet λ: 1 - för plattor med gångjärnet stöd längs kontur 2 - med gångjärnsstöd på 3 sidor.

Den streckade linjen i diagrammet visar de lägre tillåtna gränserna vid val av förstärkning och i parentes - λ värden för plattor som stöds på 3 sidor (för λ

Till exempel måste du beräkna en plåt för ett rum 8 meter långt och 5 meter bredt (för en klarhet är en av dimensionerna kvar samma), de beräknade spänningarna kommer att vara l2 = 8 m och l1 = 5 m. Då är λ = 8/5 = 1,6, och förhållandet mellan stunderna är m2/ m1 = 0,49 och sedan m2 = 0,49m1

Eftersom det totala ögonblicket vi har är M = m1 + m2, då M = m1 +0.49m1 eller m1 = M / 1,49.

I detta fall bestäms värdet av det totala ögonblicket av den korta sidan av den enkla anledningen att det är en rimlig lösning:

Moch = ql1 2/8 = 775 x 5 2/8 = 2421,875 kgf · m

Böjningsmoment för betong med hänsyn till inte ett linjärt, men ett plant stressläge

Mb = Moch(1 2 + 0,49 2) 0,5 = 2421,875 · 1,113 = 2697 kgf · m

då den beräknade stunden

M = (2421,875 + 2697) / 2 = 2559,43

I detta fall räknas den nedre (korta, 5,4 m långa) förstärkningen för tillfället:

m1 = 2559,43 / 1,49 = 1717,74 kgf · m

och den övre (långa, 8,4 m långa) armeringen räknas för tillfället

m2 = 1717,74 x 0,49 = 841,7 kgf · m

Nu, genom hjälpbordet 1 (170) kan vi hitta η1 = 0,954 och ξ1 = 0,092. η2 = 0,974 och ξ2 = 0,051. Värdet på ξ1 ligger praktiskt taget inom de gränser som rekommenderas för plattor, därför kommer vi inte att minska eller till och med öka sektionshöjden (även om det är tillåtet att minska sänkshöjden något). Då krävs det tvärsnitt av armering:

Fa1 = m1/ ηh01Rs = 1717,74 / (0,952 0,133 36000000) = 0,0003845 m 2 eller 3,845 cm2.

För förstärkning av 1 löpande mätare av plåten kan således 5 förstärkningsstänger med en diameter av 10 mm och en längd av 5,2-5,4 m användas. Tvärsnittsarean för den längsgående armeringen för en löpande mätare blir 3,93 cm 2. För tvärförstärkning kan 4 stavar med en diameter av 8 mm och en längd av 8,2-8,4 m användas. Tvärsnittsarean för tvärförstärkning för 1 linjär mätare blir 2,01 cm 2.

Vid beräkning enligt "Recommendations", kommer den totala tvärsnittsarean på den nedre armeringen över en längd av 8 meter att vara 24,44 cm 2 eller cirka 3,055 cm 2 per 1 meter plåtlängd. I detta fall är skillnaden ungefär 1,26 gånger.

Men allt detta igen - en förenklad version av beräkningen. Om det finns en önskan att ytterligare minska förstärkningsdelen eller betongklassen eller höjden på plattan och därigenom minska belastningen, kan vi överväga olika alternativ för att ladda plattan och beräkna om det ger någon effekt. Till exempel, vi, såsom nämnts ovan, för att underlätta beräkning tar inte hänsyn till effekten av lagerytorna, och ändå, om dessa områden av plattan från toppen kommer att dra väggar och således att närma sig plattan till den hårda nypa, när den stora massan av väggarna i lasten kan beaktas om Bredden på stöddelarna är mer än halva bredden på väggen. När bredden på stöddelarna är mindre än eller lika med halva bredden på väggen, kommer ytterligare beräkning av väggmaterialet att krävas för styrka och fortfarande sannolikheten att belastningen från väggen av väggen inte kommer att överföras till väggens stöddelar är mycket stor.

Betrakta fallet där bredden på stödplattan sektioner av cirka 370 mm för den tegelvägg bredden 510 mm, i vilket fall är sannolikheten för en fullständig lastöverföring från väggen på den bärande delen av plattan är tillräckligt stor, och sedan om på plattan kommer att placeras väggarna 510 mm bred, 2,8 m hög, och då plattan på nästa våning också kommer att stödjas på dessa väggar, då kommer den konstanta koncentrerade belastningen per löpande mätare av stöddelen av plattan att vara:

från väggen av fast tegel 1800 x 2,8 x 1 x 0,51 = 2570,4 kg

från plattan med en höjd av 150 mm: 2500 x 5 x 1 x 0,15 / (2 x 1,49) = 629,2 kg

total koncentrerad belastning: Q1 = 3199,6 kg.

Mer korrekt övervägas i detta fall vår platta som en enkelt uppburen balk med konsol och koncentrerad last ojämnt fördelad last på konsolen, och den närmare kanten av plattan, är belastningen större emellertid att förenkla beräkningar anta att lasten är jämnt fördelad på konsoler och därmed 3199,6 / 0,37 = 8647, 56 kg / m. Nuvarande beräknad leddlager från en sådan last blir 591.926 kgf · m. Detta innebär att:

1. Maximalt moment i spänning m1 kommer att minska med detta värde och kommer att bli m1 = 1717,74 - 591,926 = 1126 kgf · m, och sålunda kan förstärkningens tvärsnitt tydligt minska eller ändra andra parametrar på plattan.

2. Böjmomentet på stöden orsakar dragspänningar i området för den övre plattan och det konkreta arbetet i sträckningsområdet inte beräknas och därför antingen måste extra förstärkta plattan längst upp, eller för att minska bredden på stödpartiet (konsolbalkar) för att minska belastningen på stöddelarna. Om det inte finns någon ytterligare förstärkning på toppen av plattan, kommer sprickor att visas i plattan och det blir fortfarande till en gångjärnsplatta utan konsoler.

3. Det här alternativet bör övervägas tillsammans med alternativet när golvplattan redan finns, men det finns inga väggar och därmed finns ingen temporär belastning på plattan, men det finns ingen belastning från väggarna och överliggande plattan.

Om en överlappning beräknas för 2 rum, så kommer en sådan platta att vara en tvåplansplatta och olika data för en sådan platta kan bestämmas med hjälp av följande tabell. Tja, för plattor med en styv klämma längs konturen finns det också beräknade bord. Ett exempel på beräkningen av plattan på en gång för 4 rum finns här.

En möjlig metod för att bestämma avböjningen av en platta ges i en separat artikel. Att bestämma proportionerna av cement, sand, murbruk och vatten är också en separat fråga.

Beräkning av monolitiska armerade betonggolv
enkelt uppburen längs konturen

Ett exempel på beräkning av en fyrkantig monolitisk armerad betongplatta
med en kontur

1. Tegelväggar av massiv tegel 510 mm tjock bildar ett inneslutet rum med dimensioner på 5x5 m, en monolitisk armerad betongplatta stöds på väggarna, bredden på stödplattformarna är 250 mm. Således är plattans totala storlek 5,5 x 5,5 m. Beräknad spänning l1 = l2 = 5 m.

2. En monolitisk armerad betongplatta, förutom dess vikt, som direkt beror på höjden på plattan, måste också stå emot en viss designbelastning. Jo, när en sådan belastning är känt, till exempel, kommer en platta 15 cm i höjd utjämning skriden tjocklek av 5 cm, skriden kommer att läggas laminattjocklek av 8 mm, och golvet laminatet placeras möbler med respektive dimensioner längs väggarna i den totala vikten av 2000 kg ( tillsammans med innehållet) och i mitten av rummet kommer det ibland att finnas ett bord med lämpliga dimensioner som väger 200 kg (tillsammans med drycker och snacks) och 10 personer med en totalvikt på 1200 kg tillsammans med stolar sitter vid bordet. Men det händer väldigt sällan, och mer exakt, nästan aldrig, för att bara stora förtrollare kan förutse alla möjliga varianter och kombinationer av golvbelastningar. Nostradamus lämnade inga anteckningar i denna fråga, därför använder de vanligtvis statistiska data och sannolikhetsteorin. Och dessa uppgifter säger att du vanligtvis kan räkna en platta i ett bostadshus med en fördelad last qi = 400 kg / m 2, i denna belastning finns det en screed och golvbeläggning och möbler och gäster vid bordet. Denna belastning kan anses vara tillfälligt tillfällig, eftersom det kan finnas reparationer, ombyggnader och andra överraskningar framåt, med en del av den här lasten är lång och den andra delen på kort sikt. Eftersom vi inte känner till förhållandet mellan långsiktig och kortsiktig last, för att förenkla beräkningarna, anser vi att det bara är en tillfällig belastning. Eftersom höjden på plattan ännu inte är känd för oss, kan den tas i förväg, till exempel, h = 15 cm, och då kommer belastningen av sin egen vikt av den monolitiska plattan att vara can = 0b15h2500 = 375 kg / msup2. Cirka på grund av att den exakta vikten per kvadratmeter armerad betongplatta inte bara beror på förstärkningens storlek och diameter utan också på storleken och rasen av grova och fina aggregat av betong, på komprimeringens kvalitet och andra faktorer. Denna belastning är konstant, bara anti-gravitationsteknologi kommer att kunna ändra den, men det finns ingen sådan teknik i bred åtkomst. Således kommer den totala fördelade belastningen på vår platta att vara:

q = qn + qi = 375 + 400 = 775 kg / msup2

3. För plåtar kommer betongklass B20 att användas, med en konstruktionskompressionsstyrka Rb = 11,5 MPa eller 117 kgf / cm ofsup2 och klass AIII förstärkning, med en konstruktion draghållfasthet Rs = 355 MPa eller 3600 kgf / cm massa2.

Att hämta förstärkningsdelen.

1. Bestämning av det maximala böjmomentet.

Om vår spis relied endast på väggen 2, så att plattan kan betraktas som en balk på två stöd av gångjärnet (bredden på lagerytorna har ännu inte beaktas), strålbredden för bekvämlighet av beräkningar accepteras b = 1 m.

Men i detta fall vilar vår platta på 4 väggar. Det betyder att det inte räcker att överväga ett tvärsnitt av strålen i förhållande till x-axeln, eftersom vi kan betrakta vår platta som en stråle i förhållande till z-axeln. Och det betyder också att kompressions- och dragspänningarna inte kommer att ligga i samma plan, normalt mot x-axeln, men i två plan. Om du räknar strålen med gångjärnsstöd med spänning l1 med avseende på x-axeln visar sig att böjningsmomentet m verkar på strålen1 = q1 l1 2/8. Samtidigt på balken med gångjärnsstöd med spänningen l2 kommer att agera exakt samma ögonblick m2, eftersom spännen är lika. Men vi har bara en designbelastning:

och om plattan är kvadratisk, kan vi anta att

Det betyder att vi kan räkna med samma böjningsmoment, och detta ögonblick kommer att vara två gånger mindre än för plattan som stöds på två väggar. Således kommer det maximala beräknade böjmomentet att vara:

Moch = 775 x 5 2/16 = 1219,94 kgf · m

Detta momentvärde kan dock endast användas för att beräkna förstärkningen. Eftersom betongen kommer att påverkas av tryckspänningar i två ömsesidigt vinkelräta plan, bör värdet av böjningsmomentet för betong tas mer:

Och sedan för beräkningar behöver vi ett enda momentvärde, det kan antas att medelvärdet mellan momentet för förstärkning och betong kommer att beräknas

Obs! Om du inte gillar detta antagande kan du räkna förstärkningen vid det ögonblick som verkar på betongen.

2. Val av ventilsektion.

Det är möjligt att beräkna förstärkningstvärsnittet både i längdriktningen och i tvärriktningen enligt olika föreslagna metoder, blir resultatet ungefär lika. Men när man använder någon av teknikerna måste man komma ihåg att höjden på armeringsplatsen kommer att vara annorlunda, till exempel för armering som ligger parallellt med x-axeln, kan du ta h01 = 13 cm, och för förstärkning som ligger parallellt med z-axeln, kan du förhandla h02 = 11 cm, eftersom vi ännu inte känner till förstärkningens diameter.

Enligt den gamla metoden:

Nu på hjälpbordet:

Data för beräkning av flexibla element i rektangulärt tvärsnitt,
förstärkt med enkel förstärkning

vi kan hitta η1 = 0,961 och ξ1 = 0,077. η2 = 0,945 och ξ2 = 0,11. Och sedan den erforderliga tvärsnittsarean av förstärkningen:

Fa1 = M / ηh01Rs = 1472,6 / (0,961 · 0,13 36000000) = 0,0003275 m 2 eller 3,275 cm 2.

Fa2 = M / ηh02Rs = 1472,6 / (0,956 · 0,11 36000000) = 0,0003604 m 2 eller 3,6 cm 2.

Om vi ​​för enning accepterar både längsgående och tvärförstärkning med en diameter av 10 mm och omräknar det önskade tvärsnittet av tvärförstärkning med h02 = 12 cm

Fa2 = M / ηh02Rs = 1472,6 / (0,963 0,122 36000000) = 0,000355 m 2 eller 3,55 cm 2.

då för förstärkning av 1 löpande mätare kan vi använda 5 stavar med längsgående förstärkning och 5 stavar med tvärförstärkning. Detta resulterar i ett rutnät med en cell på 200x200 mm. Tvärsnittsarean för förstärkningen för en löpande mätare kommer att vara 3,93 x2 = 7,86 cmsup2. Val av sektion av ventilen är lämplig att producera enligt tabell 2 (se nedan). Hela plattan kräver 50 stavar med en längd av 5,2 - 5,4 meter. Med hänsyn till det faktum att vi i övre delen har en förstärkningsdel med god marginal, kan vi minska antalet stavar i det nedre skiktet till 4, då är det tvärsnitt av förstärkningen av det nedre skiktet 3,14 cm upsup2 eller 15,7 cmsup2 längs hela längden på plattan.

Tvärsnittsarealer och massa av armeringsstänger

Det var en enkel beräkning, det kan vara komplicerat för att minska antalet ventiler. Eftersom det maximala böjmomentet endast verkar i mitten av plattan och när det närmar sig väggstöden, tenderar ögonblicket att nolla, kan de övriga linjära mätarna andra än de centrala förstärkas med förstärkning av mindre diameter (cellstorleken för förstärkningen med en diameter av 10 mm bör inte ökas, eftersom vår distribuerade belastningen är tillräckligt villkorad). För detta är det nödvändigt att bestämma momentvärdena för var och en av de aktuella planen vid varje efterföljande mätare och bestämma den erforderliga förstärkningssektionen och cellstorleken för varje mätare. Men det är fortfarande inte värt att använda rebar konstruktivt med en stigning på mer än 250 mm, därför kommer besparingarna från sådana beräkningar inte att vara stora.

Obs! De befintliga metoderna för beräkning av golvplattor baserat på kontur för panelhus innebär att en ytterligare faktor används som tar hänsyn till plattans plåtarbete (som plåten kommer att böja under belastningen) och koncentrationen av förstärkning i mitten av plåten. Användningen av en sådan koefficient gör det möjligt att minska förstärkningens tvärsnitt med ytterligare 3-10% för armerade betongplattor som inte tillverkas på fabriken, men på byggarbetsplatsen anser jag att användningen av ytterligare en faktor är frivillig. För det första krävs ytterligare beräkningar för avböjning, för spricköppning, för en procentandel av minsta förstärkning. Och för det andra, desto mer förstärkning, desto mindre avböjning kommer att ligga i mitten av plattan och desto lättare blir det att eliminera eller dölja när du är klar.

Om du till exempel använder "Rekommendationer för beräkning och utformning av prefabricerade fasta plattor av bostads- och offentliga byggnader", kommer tvärsnittet av förstärkningen av det nedre lagret längs hela längden av plattan att vara omkring A01 = 9,5 cmsup2 (beräknas inte), vilket är nästan 1,6 gånger (15,7 / 9,5 = 1,65) mindre än det resultat som vi erhållit, men det bör noteras att koncentrationen av förstärkning bör vara maximal i mitten av spänningen och därför är det helt enkelt omöjligt att dela upp det erhållna värdet i 5 meter längd. Med hjälp av detta värde av sektionsområdet är det dock möjligt att uppskatta ungefär hur mycket förstärkning kan sparas till följd av långa och noggranna beräkningar.

Ett exempel på beräkningen av en rektangulär monolitisk armerad betongplatta
med en kontur

För att förenkla beräkningarna kommer alla parametrar, förutom rummets längd och bredd, att vara desamma som i det första exemplet. Det är uppenbart att i rektangulära överlappande plattor är momenten som verkar i förhållande till x-axeln och i förhållande till z-axeln inte lika med varandra. Och ju större skillnaden är mellan rummets längd och bredd, desto mer liknar plattan en stråle på gångjärnsstöd, och när ett visst värde uppnås blir påverkan av tvärförstärkning nästan oförändrad. Design erfarenhet och experimentella data visar att när förhållandet λ = l2 / l1 > 3 tvärgående moment kommer att vara fem gånger mindre än längsgående. Och om λ <3, kan förhållandet mellan stunder bestämmas med följande empiriska graf:


Grafik av momenten på förhållandet λ:
1 - för plattor med gångjärnsstöd längs konturen
2 - med gångjärnsstöd på 3 sidor

Den streckade linjen i diagrammet visar de lägre tillåtna gränserna vid val av förstärkning och i parentes - λ-värden för plattor som stöds av 3 sidor (för λ Moch = ql1 2/8 = 775 x 5 2/8 = 2421 875 kgf · m

Böjningsmoment för betong med hänsyn till inte ett linjärt, men ett plant stressläge

Mb = Moch(1 2 + 0,49 2) 0,5 = 2421,875 · 1,113 = 2697 kgf · m

då den beräknade stunden

M = (2421,875 + 2697) / 2 = 2559,43

Samtidigt räknas den nedre (korta, 5,4 m långa) förstärkningen för tillfället:

m1 = 2559,43 / 1,49 = 1717,74 kgf · m

och den övre (långa, 8,4 m långa) armeringen räknas för tillfället

m2 = 1717,74 x 0,49 = 841,7 kgf · m

Nu, genom hjälpbordet 1 kan vi hitta η1 = 0,954 och ξ1 = 0,092. η2 = 0,974 och ξ2 = 0,051.
Och sedan den erforderliga tvärsnittsarean av förstärkningen:

Fa1 = m1/ ηh01Rs = 1810 / (0,952 · 0,13 36000000) = 0,0003845 m 2 eller 3,845 cm2.

För förstärkning av 1 löpande mätare av plåten kan således 5 förstärkningsstänger med en diameter av 10 mm och en längd av 5,2 - 5,4 m användas. Tvärsnittsarean för längsgående förstärkning för 1 löpande mätare blir 3,93 cm dup2. För tvärförstärkning kan du använda 4 stavar med en diameter av 8 mm och en längd av 8,2 - 8,4 m. Tvärsnittsarean för tvärförstärkning för 1 linjär mätare blir 2,01 cmsup2.

Vid beräkning enligt "Recommendations", kommer den totala tvärsnittsarean av den nedre armeringen över en längd av 8 meter att vara 24,44 cm upsup2 eller cirka 3,055 cm upsup2 per 1 meter plåtlängd. I detta fall är skillnaden ungefär 1,26 gånger.

Men allt detta igen - en förenklad version av beräkningen. Om det finns en önskan att ytterligare minska förstärkningsdelen eller betongklassen eller höjden på plattan och därigenom minska belastningen, kan vi överväga olika alternativ för att ladda plattan och beräkna om det ger någon effekt. Till exempel, vi, såsom nämnts ovan, för att underlätta beräkning tar inte hänsyn till effekten av lagerytorna, och ändå, om dessa områden av plattan från toppen kommer att dra väggar och således att närma sig plattan till den hårda nypa, när den stora massan av väggarna i lasten kan beaktas om Bredden på stöddelarna är mer än halva bredden på väggen. När bredden på stöddelarna är mindre än eller lika med halva bredden på väggen, kommer ytterligare beräkning av väggmaterialet att krävas för styrka och fortfarande sannolikheten att belastningen från väggen av väggen inte kommer att överföras till väggens stöddelar är mycket stor.

Tänk på möjligheten när bredden på stöddelarna på plattan är ca 370 mm för tegelväggar 510 mm breda. I så fall är sannolikheten för fullständig överföring av lasten från väggen till basdelen av plattan tillräckligt stor och då om väggarna läggs ut på plattan 510 mm bred, 2,8 m hög och sedan plattan på nästa våning kommer också att stödjas på dessa väggar, då är den konstanta koncentrerade belastningen på löpmätaren på stöddelen av plattan:

från en vägg med fast tegel 1800 x 2,8 x 1 x 0,51 = 2570,4 kg
från plattan med en höjd av 150 mm: 2500 x 5 x 1 x 0,15 / (2 x 1,49) = 629,2 kg

total koncentrerad belastning: Q1 = 3199,6 kg

I det här fallet skulle det vara mer korrekt att överväga vår tallrik som en gångjärn med konsoler och en koncentrerad belastning som ojämnt fördelad last på cantileveren och ju närmare kanten på plattan desto större belastningsvärde för att förenkla beräkningarna antar vi att denna belastning är jämnt fördelad på konsoler och uppgår således till 3199,6 / 0,37 = 8647,56 kg / m. För ögonblicket på de beräknade gångjärnsstöden från en sådan last blir 591.926 kgf · m. Detta innebär att:

1. Maximalt moment i spänning m1 minska med detta värde och kommer att bli m1 = 1717,74 - 591,926 = 1126 kgf · m och sålunda kan förstärkningsdelen tydligt minska eller ändra andra parametrar på plattan.

2. Böjmomentet på stöden orsakar dragspänningar i området för den övre plattan och det konkreta arbetet i sträckningsområdet inte beräknas och därför antingen måste extra förstärkta plattan längst upp, eller för att minska bredden på stödpartiet (konsolbalkar) för att minska belastningen på stöddelarna. Om det inte finns någon ytterligare förstärkning på toppen av plattan, kommer sprickor att visas i plattan och det blir fortfarande till en gångjärnsplatta utan konsoler.

3. Det här alternativet bör övervägas tillsammans med alternativet när golvplattan redan finns, men det finns inga väggar och därmed finns ingen temporär belastning på plattan, men det finns ingen belastning från väggarna och överliggande plattan.

Beräkningen av den monolitiska plattan på exemplet av kvadratiska och rektangulära plattor, stöds längs konturen

När man skapar hus med individuell hemplanering står utvecklarna som huvudregel inför stora olägenheter för att använda fabrikspaneler. Å ena sidan, deras standarddimensioner och form, å andra sidan - en imponerande vikt, för vilken det är omöjligt att göra utan att attrahera lyftkonstruktionsutrustning.

För överlappande hus med rum av olika storlekar och konfigurationer, inklusive en oval och en halvcirkel, är monolitiska armerade betongplattor den perfekta lösningen. Faktum är att de i jämförelse med fabriken kräver betydligt mindre monetära investeringar både för inköp av nödvändiga material och för leverans och installation. Dessutom har de en signifikant högre bärkraft, och plattans sömlösa yta är mycket hög kvalitet.

Varför, med alla de uppenbara fördelarna, tillgriper inte alla till betonggolv? Det är osannolikt att människor är rädda bort genom längre förberedande arbete, särskilt eftersom varken förstärkningsordningen eller förskjutningsanordningen idag uppvisar några svårigheter. Problemet är annorlunda - inte alla vet hur man korrekt beräknar den monolitiska golvplattan.

Fördelar med enheten med monolitisk överlappning ↑

Monolitiska armerade betonggolv är rankade som de mest tillförlitliga och mångsidiga byggmaterialen.

  • Enligt denna teknik är det möjligt att täcka lokalerna i stort sett vilken storlek som helst, oavsett strukturens linjära dimensioner. Det enda som behövs för att blockera stora utrymmen är behovet av att installera ytterligare stöd.
  • De ger hög ljudisolering. Trots den relativt små tjockleken (140 mm) kan de helt undertrycka ljud från tredje part.
  • från undersidan är ytan av monolitisk gjutning jämn, sömlös, utan droppar, därför är sådana tak oftast endast färdiga med ett tunt lager av kitt och målade;
  • solid gjutning gör att du kan bygga avlägsna strukturer, till exempel för att skapa en balkong, som kommer att vara en monolitisk platta med överlappning. Förresten, en sådan balkong är mycket mer hållbar.
  • Nackdelarna med monolitisk gjutning innefattar behovet av att använda specialutrustning för hällning av betong, till exempel betongblandare.

För konstruktioner av lättmaterial som luftbetong är prefabricerade monolitiska golv mer lämpliga. De är tillverkade av färdiga block, till exempel av expanderad lera, luftbetong eller liknande material och hälls sedan med betong. Det visar sig å ena sidan ljuskonstruktion, och å andra sidan - det fungerar som ett monolitiskt förstärkt bälte för hela strukturen.

Enligt tekniken skiljer sig enheterna ut:

  • monolitiskt stråltak
  • Plattbalkar är en av de vanligaste alternativen, materialkostnaden är mindre här, eftersom det inte finns något behov av att köpa balkar och bearbeta golvplattor.
  • ha en fast timmerning
  • på ett professionellt golv. Oftast används denna design för att skapa terrasser i byggandet av garage och andra liknande strukturer. Professionella lakan spelar rollen som oflexibel formning på vilken betong hälls. Stödfunktionerna utförs av en metallram monterad från kolumner och balkar.


Obligatoriska villkor för att få högkvalitativ och tillförlitlig monolitisk överlappning på wellpapp:

  • ritningar som indikerar strukturens exakta dimensioner. Tillåtet fel - upp till en millimeter;
  • beräkning av den monolitiska golvplattan, där belastningen som genereras av den beaktas.

Profilerade blad gör att du kan få ribbed monolitisk överlappning, som kännetecknas av större tillförlitlighet. Detta minskar avsevärt kostnaden för betong och armeringsstavar.

Beräkning av plana strålar ↑

Överlappen av denna typ är en solid platta. Det stöds av kolumner, som kan ha huvudstäder. Det sistnämnda är nödvändigt när man för att skapa den erforderliga styvheten, ökar den beräknade spänningen.

Beräkning av den monolitiska plattan som stöds på konturen ↑

Parametrar för den monolitiska plattan ↑

Det är uppenbart att vikten av gjutplattan direkt beror på dess höjd. Men förutom den faktiska vikten upplever den också en viss designbelastning, som bildas som en följd av nivelleringsskrevens vikt, ytbeläggningen, möblerna, personer i rummet och mycket mer. Det skulle vara naivt att anta att någon kommer att kunna förutsäga fullständigt de möjliga belastningarna eller deras kombinationer, därför beräknar de sig i statistiska data utifrån sannolikhetsteorin. På detta sätt får värdet av den fördelade belastningen.


Här är den totala belastningen 775 kg per kvadratmeter. m.

Vissa av komponenterna kan vara kortlivade, andra längre. För att inte komplicera våra beräkningar kommer vi att acceptera att ta en distributionsbelastning q till tillfälligt.

Hur man beräknar det största böjningsmomentet ↑

Detta är en av de definierande parametrarna när du väljer ett avsnitt av förstärkning.

Minns att vi har att göra med en platta som stöds längs en kontur, det vill säga att den kommer att fungera som en stråle inte bara i förhållande till abscisaxeln, men också till applikationsaxeln (z) och kommer att uppleva kompression och spänning i båda planen.

Som det är känt, stöds böjningsmomentet med avseende på balkens abscissaaxel på två väggar med en spänning ln beräknad med formeln mn = qnln 2/8 (för enkelhets skyld är dess bredd 1 m). Självklart, om spännen är lika, är stunderna lika.

Om vi ​​anser att vid en kvadratisk plåtbelastning q1 och q2 lika, det är möjligt att anta att de utgör hälften av designbelastningen, betecknad med q. E.

Det kan med andra ord antas att förstärkning som ligger parallellt med abscissen och applikationsaxlarna beräknas för samma böjmoment, vilket är hälften så stort som samma indikator för plattan, som har två väggar som stöd. Vi uppnår att det maximala värdet av det beräknade ögonblicket är:

När det gäller storleken av momentet för betong, om vi anser att det upplever en komprimerande effekt samtidigt i plan vinkelrätt mot varandra, kommer dess värde att vara större, nämligen,

Som det är känt kräver beräkningarna ett enda momentvärde, därför tas det aritmetiska medelvärdet av M som sitt beräknade värde.och och Mb, vilket i vårt fall är lika med 1472,6 kgf · m:

Hur man väljer en ventil sektion ↑

Som ett exempel kommer vi att beräkna stångdelen enligt den gamla metoden och omedelbart notera att det slutliga resultatet av beräkningen med någon annan metod ger minimalt fel.

Oavsett vilken beräkningsmetod du väljer, glöm inte att förstärkningshöjden, beroende på platsen i förhållande till x- och z-axlarna, skiljer sig åt.

Som ett värde av höjd tar vi först: för den första axeln h01 = 130 mm, för andra - h02 = 110 mm. Vi använder formeln A0n = M / bh 2 0nRb. Följaktligen erhåller vi:

  • EN01 = 0,0745
  • EN02 = 0,104

Från hjälptabellen nedan hittar vi motsvarande värden för η och ξ och beräknar det önskade området med formeln Fan = M / ηh0nRs.

  • Fa1 = 3,275 kvm cm.
  • Fa2 = 3,6 kvadratmeter. cm.

Faktum är att för förstärkning 1 sid. m. 5 förstärkningsstänger krävs för att ligga i längd- och tvärriktning med ett steg på 20 cm.

För att välja en sektion kan du använda tabellen nedan. Till exempel, för fem stavar 1010 mm, får vi en sektionsarea på 3,93 kvadratmeter. cm och för 1 rm. m det blir dubbelt så mycket - 7,86 kvadratmeter. cm.

Den del av förstärkning som lagts i den övre delen togs med en tillräcklig marginal, så antalet förstärkningar i det nedre skiktet kan reduceras till fyra. Sedan för nedre delen av området, enligt tabellen kommer att vara 3,14 kvadratmeter. cm.

Ett exempel på beräkningen av en monolitisk platta i form av en rektangel ↑

Självklart kan i sådana konstruktioner det ögonblick som verkar i förhållande till abscissaaxeln inte vara lika med dess värde relativt applikationsaxeln. Dessutom är ju större spridningen mellan dess linjära dimensioner, desto mer kommer det att se ut som en stråle med gångjärnsstöd. Med andra ord, från en viss tidpunkt kommer storleken av effekten av tvärförstärkning att bli konstant.

I praktiken visades beroendet av de tvärgående och längsgående stunderna på värdet X = l2 / l1 upprepade gånger:

  • vid λ> 3 är längsgående mer än fem gånger tvärgående;
  • vid λ ≤ 3 bestäms detta beroende av schemat.

Antag att du vill beräkna en rektangulär platta på 8x5 m. Med tanke på att de beräknade spänningarna är de linjära dimensionerna i rummet, får vi att deras förhållande λ är 1,6. Efter kurva 1 i diagrammet finner vi förhållandet mellan stunder. Det kommer att vara lika med 0,49, varifrån får vi det m2 = 0,49 * m1.

För att hitta det totala ögonblicket av värdet av m1 och m2 måste vikas. Som ett resultat får vi det M = 1,49 * m1. Låt oss fortsätta: Låt oss beräkna två böjningsmoment - för betong och förstärkning, sedan med hjälp och beräknat ögonblick.

Nu vänder vi oss till hjälpbordet, varifrån vi hittar värdena för η1, η2 och ξ1, ξ2. Därefter får vi följande värden i formeln, som beräknar förstärkningens tvärsnittsarea:

  • Fa1 = 3,845 kvm cm;
  • Fa2 = 2 kvadratmeter. cm.

Som ett resultat erhåller vi det för förstärkning 1 st. m. plattor behöver:

Beräkning av den monolitiska plattan som stöds av konturen

Skivpanelen upplever vanligtvis spännens effekt.1, M2 och stödpunkter M1 M '1 M11 M '11 (Fig. XI.30, b). Vid begränsande jämvikt försvinner plattan under belastning och dess plana yta i ytan av en pyramid, vars ytor är triangulära och trapezformiga länkar. Pyramidens höjd är den maximala böjningen av plattan f, länkens vridningsvinkel

Den yttre belastningen i samband med plåtslagringen rör sig och fungerar lika med produkten av intensiteten hos belastningen q på volymen av förskjutningsfiguren;

Samtidigt bestäms de inre krafternas arbete av böjningsmomenternas arbete vid respektive vinklar (se fig. XI.30, c)

Från villkoret för likhet mellan arbetet med yttre och inre krafter Aq = Am ekvate formler (XI.37) och (XI.38), och

rotationsvinkeln φ ersätts av dess värde enligt formeln

Om ett av de nedre raderna på plattan inte når stödet vid 1/4 l, blir ytan på den nedre arbetsförstärkningen korsad av den linjära plastlängden i kantremsan halva så mycket och formeln (XI.39) tar formen

De högra sidorna av ekvationer (XI.39) - (XI.40) inkluderar de beräknade stunderna per plåtens bredd: två transitmoment M1, M2 och fyra stödpunkter M1 M '1 M11 M '11. Med hjälp av de rekommenderade förhållandena mellan de beräknade stunderna reduceras uppgiften till en okänd.

Om plattan har en eller flera fritt stödda kanter antas motsvarande stödpunkter i ekvationerna (XI.39) och (XI.40) vara noll.

Beräknade spänningar 11 och 12 ta lika med avståndet (i ljuset) mellan balkarna eller avståndet från stödets axel till väggen till kanten av strålen (med fri lutning).

Sektionen av förstärkningsplåtarna väljs som för rektangulära sektioner. Arbetsförstärkningen i riktning mot den mindre spänningen ligger under armeringen som går i riktning mot den större spänningen. I enlighet med detta armeringsarrangemang är arbetshöjden på plåtens tvärsnitt för varje riktning annorlunda och kommer att variera med storleken på armeringsdiameterns diameter.

Ramlös monolitisk överlappning Överlappningen är en solid platta som stöds direkt på kolumnerna. Kolumner kan vara med huvudstäder och utan huvudstorlek. Enhetshuvudena orsakade av designhänsyn. Med användning av versaler tillåter att skapa tillräcklig styvhet vid gränssnittet med den monolitiska plattkolonn, för att ge plattan sprängstyrkan genom versaler omkretsen minska den beräknade span girderless plattan och mera jämnt fördelade punkter längs dess bredd [10]. Ramlös överlappande design med ett kvadratiskt eller rektangulärt rutnät av kolumner. Förhållandet mellan en större spänn och en mindre är begränsad till 1,5. Det mest rationella torget av kolumner. På byggnadens kontur kan den kugglösa plattan vila på lagerväggarna, konturrör eller cantilever sticker utöver huvudstädernas yttersta kolumner. Tre typer av huvudstäder används för att stödja den luddfria plåten på kolonner i industribyggnader. I alla tre typer av huvudstorlekar tas storleken mellan korsningarna i riktningarnas riktningar med plattans bottenyta baserat på fördelningen av referenstrycket i betong i en vinkel av 45 0. Storlekarna och konturerna för huvudstäder väljs så att tvingningen av plattan längs omkretsen av huvudstegen utesluts. Tjockleken på den platta monolitiska plattan finns från tillståndet med tillräcklig styvhet. Bezelnoe överlappning beräknas med hjälp av metoden för att begränsa jämvikt. Det har etablerats experimentellt att för en limlös platta är farliga belastningar både bandbelastning genom spänningen och kontinuerlig över hela området. Vid dessa belastningar är två arrangemang av arrangemang av linjära plasthängder och fraktur på plattan möjliga. Med en bandbelastning i gränsjämvikten bildas tre linjära plast gångjärn som förbinder länkarna vid brytpunkterna. I spännformen bildas ett plasthängsel längs axeln hos de lastade panelerna och sprickor öppna i botten. Vid stöden separeras plast gångjärn från kolonnernas axlar på avstånd beroende på huvudets form och storlek och sprickorna öppnas uppåt. I de extrema panelerna, med fria stöd på väggen, bildas endast två linjära gångjärn längs ytterkanten - en i spetsen, en vid stödet nära den första mellanliggande raden av kolonner. Vid kontinuerlig uppladdning ett sekundärt paneler som har inbördes vinkelräta och parallella rader av kolumner linjära plastgångjärn till spridning av sprickor under varje panel är uppdelad plastgångjärn på fyra länkar som roterar runt stöd linjära plastgångjärnet, vars axlar är belägna i versaler zonen är i allmänhet i en vinkel av 45 0 till raderna av kolumner. I mittenpanelerna ovanför de stödjande plastjärnen öppnas sprickor endast överst och hela tjockleken på plåten skärs genom kolonnens linjer. I de extrema panelerna varierar mönstret för bildning av linjära plasthängslen beroende på stödets utformning. Vid lastning med en bandbelastning vid brytning av en enda remsa med bildandet av två länkar förbundna med tre linjära gångjärn beräknas mittpanelen utifrån det villkoret att summan av spännvidden och stödmomentema uppfattas av plattsektionen i plastslingar är lika med plattans strålmoment. Den monolitiska strålplattan är förstärkt med rullade eller plana svetsade maskor. Spänningsmoment uppfattas av nätet som ligger nedan, och stödpunkterna av näten ovan angivna. De smala maskor som används för förstärkning av en limlös platta med längsgående arbetsförstärkning i områden där dragkrafter uppstår i två riktningar läggs i två skikt i två ömsesidigt vinkelräta riktningar. Nära kolonnerna flyttas de övre rutorna, eller hål är anordnade i gallret med installation av ytterligare stavar för att kompensera för den avbrutna förstärkningen. Kapitaler förstärks av konstruktiva skäl, främst för uppfattningen av krympning och temperaturkrafter.

Fig. 33. Monolitiska armerade betonggolv och - ribbor; b - caisson; inbebalt; 1-platta; 2 - balkar; 3- kolumner

RNS. 10,33. Konjugering av prefabricerade monolitiska väggpaneler

/ - konvoj 2 - droppplatta; 3 - ringformad slabbalk; 4-paneler; 5-korsstång-mesh; 6 - längsgående stavsats

RNS. 10,34. Kombinerad monolitisk takkonstruktion NIIZHB

/ - monolitisk betong; 2 - Pre-stressad kolumn, 1: a plnt med trådarmering; 3 -.) A-coiggaya pe6rns1 på glaskapitalen; 4-nedre kolonn; b - span 1lp;

2,1. Monolitiska takloppslofter Caissonlofter används ofta i byggprocessen i flera europeiska länder, i synnerhet i Spanien, Storbritannien och andra länder. Här används oftast byggkonstruktioner med uppbyggnad av tak i tak vid konstruktion av administrativa byggnader. Som det är känt, är korsningsöverlappningen en ribbad struktur med ömsesidigt vinkelräta ribbor i den nedre zonen (fig. 5). Figur 5. Monolitisk överlappning av caissonstyp Vid konstruktion av en monolitisk överlappning av caissonstyp avlägsnas betong från sektionens utsträckta zon, där endast ribborna i vilka den sträckta armeringen är belägen lagras. Som ett resultat är det möjligt att erhålla betydande materialbesparingar i jämförelse med tak i kontinuerlig sektion eller för att avsevärt öka de överlappande spänningarna. De överlappningar som uppförts av spanska byggare som använder "Alsina" -formen är en monolitisk kappad struktur formad med plastformning - plastformar med en storlek i plan av 80x74 cm och höjd från 20 till 40 cm. Blanketterna ligger på ett visst avstånd från varandra och bildar håligheter för betong av ömsesidigt vinkelräta förstärkta monolitiska balkar med ett avstånd längs axlarna 80x80cm. Ett förstärkande nät placeras ovanför formen och täcker formens yta med monolitisk betong minst 5 cm tjock. Därigenom bildas en monolitisk armerad betongkroppsstruktur med en total höjd av 25 - 45 cm beroende på plastformens höjd. På platsen för att sammankoppla överlappningen med den monolitiska kolonnen är en kontinuerlig monolitisk armerad betongplatta anordnad (fig.10). På de ställen där takelementen stöds på kolonnerna sträcker sig den övre zonen i taket, arbetsförstärkningen är placerad i den övre zonen, därför är en solid monolitisk platta anordnad på de platser där taket förenas med kolonnen. Sålunda består överliggande korsning av båda sektionerna med en borttagen betong i den sträckta zonen, liksom av sektioner som har formen av en fast platta. Dekompressionen del som överlappar avståndet mellan ribborna för axlarna är 80 cm, tjockleken på ribborna varierar från botten till toppen av 10 cm till 20 cm, är tjockleken av den fasta delen av den övre plattan 5-6 cm. Höjden på ribborna varierar från 20 cm till 40 cm, uppnår hålrummet kassun överlappet 50%. Caisson golv är ordnade under byggandet av offentliga byggnader där upptagna tak är utformade. För anordningen av korsningsöverlappningen används ett speciellt formningssats som består av teleskophållare, metallbearbetning, engångsbehållare med hänsyn tagen till storleken av plastiska kiseldannande medel. Skyddsfogar läggs ut på kista - inventeringsformerna som har en liten vidhäftning till betong och avlägsnas lätt efter att betongen har ställts upp med avtagningsstyrka. Caissonbildande medel har liten vikt och sönderdelas och avlägsnas manuellt. Plastformar fixeras med stor precision på metallbanor (fig 6).

Figur 6. Formen för enheten överlappar caissonstypen. Det spanska företaget "Alsina" producerar caisson-formning, som har formen av en stympad pyramid. Mätningar av pyramidal kessonnoobrazovateley utgör basen 80h74 cm, lutning av sidoytorna 18%, den mängd lika med 82 dm3 vid en höjd av 20 cm, 99 dm3 vid en höjd av 25 cm, 118 dm3 vid en höjd av 30 cm, 127 dm3 vid en höjd av 35 cm, 137 dm3 vid en höjd 40 cm med tanke på volymen av en parallellepiped med en bas 80x80cm och höjd 20 - 40 cm, hålrummet dekompression överlappningspartiet kommer att vara:. på en höjd av 20 cm och en tjocklek av de överlappning 25 cm - 82/160 = 0,51 (51%), med en höjd av 25 cm och en tjocklek överlappning av 30 cm - 99/192 = 0,52 (52%), med en höjd av 30 cm och en tjocklek på överlappning av 35 cm - 118/224 = 0,53 (53%), med en höjd av 35 cm och en tjocklek på överlappning på 40 cm 127/256 = 0,5 (50%), vid en höjd av 40 cm och en tjocklek av de överlappning 45 cm - 137/288 = 0,48 (48%). Från de presenterade data kan man se att i genomsnitt är överhålighetens överflödighet 50%. Därför, i jämförelse med en fast monolitisk platta, kan höjden på caissonplattan fördubblas med samma mängd betong. Detta kan avsevärt minska förbrukningen av arbetsventiler och öka överlappningspanelerna. Sekvensen av anordningen av kakellofter skiljer sig praktiskt taget inte från anordningen av kontinuerliga tak, med undantag för det speciella läget av plastformning. Placering görs med hand från trägolv, demonterad i processen att lägga plastformar. (Figur 7). Jämförelse av tekniska och ekonomiska parametrar som är karakteristiska för den monolitiska solid och monolitisk platta kassun överlappning visar att genom att reducera massan av det senare är möjligt att öka plåttjockleken från 16 till 25 cm med samtidig besparing på 23% av betong genom att avlägsna det från botten av den sträckta zonen. Konsumtionen av arbetsförstärkning minskar med 40% (tabell 2). En överlappning med en tjocklek på 25 cm med en konstant konsumtion av arbetsförstärkning tar en standardbelastning på 6 kN / m 2 över ett spänningsområde på mer än 8 m vilket gör det möjligt att reducera det specifika antalet kolumner per enhetens area av överlappning.

Beräkning och konstruktion av ett monolitiskt ribbtak med plattor som stöds längs konturen

(full rambyggnad)

Beräkning och konstruktion av monolitisk ribbad överlappning.

Självutjämningslösning - 5 mm

Screed cement sandig lösning M150mm - 20mm

Lättviktsaggregat - 600 kg / m 3 - 70 mm

Befintlig Reklaimer 200mm

Konstruktivt system för överlappning

Det är nödvändigt att beräkna och designa ett monolitiskt ribbtak med plattor som stöds längs konturen. Byggnadens dimensioner i form av 27,40x18m galler av kolumner 7,5x13 m; 7,5h8m; 6,8 x 13m; Lastlasten är 14,0 kN / m 2 (med y = 1).

För utveckling av element av överlappning antagit konstruktionsschema visat i Fig.

Tilldelning av tvärsnittsdimensioner

Eftersom överlappningen av denna autoparking har en komplex plan, där det finns olika spänner, valde jag ett segment av överlappning på 6 m där, enligt beräkningen på "SP LIRA 9.4", visas den mest ogynnsamma rörelsen i designkombinationen av insatser.

Rist av kolumner på detta segment 7,5 x 13m

För att bestämma belastningen på golvelementens egen vikt och deras beräknade spänningar rekommenderas att man specificerar balkarnas tvärsnitt beroende på deras spänningar.

Höjden på strålens del antas vara (1/10 - 1/18) l,

sektionsbredd b = (1/2 - 1/3) h.

Höjden på tvärsnittet av de tvärgående strålarna B-1 tilldelas:

bredden på de tilldelade kanterna

Höjden på sektionen av de längsgående balkarna B-2 tilldelas

Eftersom belastningen på denna stråle är stor h = 900 mm

bredden på de tilldelade kanterna

Av samma anledning tar vi b = 650mm

Tjockleken på plattan tilldelas det lägsta möjliga tillståndet för arbetsförstärkningens placering i två riktningar.

Vi rekommenderar att du tar skivans tjocklek inom hf = (1 / 25-1 / 50) l där l är värdet på den mindre spänningen, och värdet på l kan vara 50, 60, 70, 80, 100, 120, 140 mm.

Tilldela hf = 1/30 * 7500 = 250 mm

Acceptera: hf = 250 mm

Designdata

För monolitiska ribbade golv med plattor som stöds längs konturen tar vi tung betongklass. B25.

Konstruera betongresistens enligt (1 flik. 13) Rb = 14,5 MPa

Rbt = 1,05 MPa. Betongens elasticitetsmodul E = 3x10 4 MPa (1)

Med tanke på betongfaktorns koefficient γb2= 0,9 vi har

Rb = 14,5 · 0,9 = 13,05 MPa Rbt = 1,05 · 0,9 = 0,945 MPa

För förstärkning av plattan tar vi svetsade nät från förstärkningstråden i klass A-III.

Beräknat förstärkning av förstärkning (1, tabell 23):

När d 12 A-III Rs = 365 MPa

När d16A -III Rs = 365 MPa

För förstärkning av längsgående och tvärgående balkar (B-1, B-2) tar vi den längsgående arbetsförstärkningsklassen A-III (Rs = 365 MPa). Monterings- och tvärstänger av ramar tas i klass A-I.

Beräkningsplatta.

Bestämning av beräknade spänningar och belastningar

Definitionen av belastningar för 1m 2 överlappning ges i tabellen.

Samla laster på golvplattan

Beräkning av armerad betong monolitisk golvplatta

Förstärkta betongmonolitiska plattor, trots att det finns ett tillräckligt stort antal färdiga plattor, är fortfarande efterfrågan. Speciellt om det är ett eget privathus med en unik layout, där absolut alla rum har olika storlekar eller byggprocessen utförs utan användning av kranar.

Monolitiska plattor är ganska populära, särskilt i byggandet av hus med individuell design.

I det här fallet gör det möjligt att avsevärt minska kostnaden för medel för inköp av allt nödvändigt material, leverans eller installation av en monolitisk armerad betonggolvplatta. Men i detta fall kan mer tid spenderas på det förberedande arbetet, bland annat kommer det att vara förskjutningsanordningen. Det är värt att veta att människor som börjar betona golvplattor inte alls avskräcks.

Beställningsförstärkning, betong och formning idag är lätt. Problemet är att inte varje person kan bestämma vilken typ av förstärkning och betong som behövs för att utföra sådant arbete.

Detta material är inte en vägledning till handling, men är rent informativ i naturen och innehåller bara ett exempel på beräkning. Alla subtiliteter av beräkningar av strukturer av armerad betong är strikt normaliserade i SNiP 52-01-2003 "Förstärkt betong och betongkonstruktioner. Huvudbestämmelserna "samt i regelverket SP 52-1001-2003" Förstärkt betong och betongkonstruktioner utan att förankra förstärkningen. "

Den monolitiska plattan är ett formverk förstärkt över hela området, som hälls med betong.

När det gäller alla frågor som kan uppstå vid beräkningen av armerad betongkonstruktion är det nödvändigt att hänvisa till dessa dokument. Detta material kommer att innehålla ett exempel på beräkning av monolitiska armerade betongplattor i enlighet med rekommendationerna i dessa regler och föreskrifter.

Ett exempel på beräkning av betongplattor och alla byggnadsstrukturer som helhet kommer att bestå av flera steg. Deras väsen är urvalet av de geometriska parametrarna i den normala sektionen (tvärsnittet), förstärkarklassen och betongklassen, så att plattan som är konstruerad inte kollapser under påverkan av den maximala möjliga belastningen.

Ett exempel på beräkningen kommer att göras för en sektion som är vinkelrätt mot x-axeln. Lokalkompression, tvärgående krafter, tryckning, vridning (gränsvärden i grupp 1), spricköppning och deformationsberäkningar (gränsvärden i grupp 2) kommer inte att göras. I förväg är det nödvändigt att anta att för en vanlig platt golvplatta i ett privat bostadshus är sådana beräkningar inte nödvändiga. Som regel är det sättet det verkligen är.

Det bör begränsas endast till beräkningen av det normala (tvärsnitt) avsnittet om böjningsmomentets verkan. De personer som inte behöver ge förklaringar angående definitionen av geometriska parametrar, valet av designscheman, insamlingen av belastningar och designantaganden, kan genast gå till sektionen, som innehåller ett exempel på beräkning.

Den första etappen: definitionen av plattans beräknade längd

Plattan kan vara absolut vilken längd som helst, men längden på strålens spänning är redan nödvändig för att beräkna separat.

Den faktiska längden kan vara absolut vilken som helst, men den uppskattade längden, med andra ord, strålens spänning (i detta fall golvplattan) är en annan sak. Span är avståndet mellan lagerväggarna i ljuset. Detta är längden och bredden av rummet från vägg till vägg, för att bestämma spännvidden av armerade betongmonolitiska golv är det därför ganska enkelt. Det bör mätas med ett måttband eller andra tillgängliga verktyg detta avstånd. Den verkliga längden i alla fall blir större.

Monolitisk armerad betongplatta kan stödjas på stödväggarna, som är utlagda av tegelsten, sten, kvarnblock, lerabetong, skum eller betong. I det här fallet är det emellertid inte så viktigt, om de stödjande väggarna är avlagda av material som inte har tillräcklig styrka (luftbetong, skumbetong, spjällblock, expanderad lerabetong), kommer det också att vara nödvändigt att samla några extra belastningar.

Detta exempel innehåller en beräkning för en enkelsidig golvplatta som stöds av 2 lagerväggar. Beräkningen av en plåt av armerad betong, som stöds längs en kontur, det vill säga på 4 lagerväggar eller för flervägsplattor kommer inte att beaktas i detta material.

För att det som sägs ovan är bättre att jämföra, är det nödvändigt att värdera den beräknade längden på plattan l = 4 m.

Bestämning av geometriska parametrar av monolitisk överlappning av armerad betong

Beräkning av belastningar på golvplattan betraktas separat för varje enskilt fall av konstruktion.

Dessa parametrar är ännu inte kända, men det är vettigt att ställa in dem för att kunna göra en beräkning.

Höjden på plåten anges som h = 10 cm, den villkorliga bredden är b = 100 cm. Ett tillstånd i sådant fall innebär att betongplattan ska betraktas som en stråle som har en höjd av 10 cm och en bredd på 100 cm. Därför kommer resultaten att erhållas, kan appliceras på alla kvarvarande centimeter av plattbredd. Det vill säga om det är planerat att producera en platta med en uppskattad längd av 4 m och en bredd på 6 m, för varje 6 m-data är det nödvändigt att tillämpa parametrarna som definierats för den beräknade 1 m.

Betongklassen kommer att vara B20 och förstärkningsklassen A400.

Nästa kommer definitionen av stöd. Beroende på bredden på golvplattans stöd på väggarna, på materialet och vikten på stödväggarna kan golvplattan betraktas som en gångjärnsfri balk. Detta är det vanligaste fallet.

Nästa är lastens samling på plattan. De kan vara mycket olika. När man ser från strukturmekanikens synvinkel limmas, spikas eller hängs på en golvplatta - det här är en statistisk och ganska konstant belastning. Allt som kryper, går, rider, kör och faller på strålen - dynamiska belastningar. Sådana belastningar är oftast tillfälliga. I det här exemplet kommer dock ingen skillnad att göras mellan permanenta och temporära belastningar.

Befintliga typer av laster som ska samlas in

Samlingen av laster är inriktad på det faktum att lasten kan vara jämnt fördelad, koncentrerad, ojämnt fördelad och en annan. Det finns emellertid ingen anledning att gå så djupt in i alla befintliga varianter av kombinationen av lasten som samlas in. I det här exemplet kommer det att finnas en jämnt fördelad belastning, eftersom ett sådant fall av lastning för golvplattor i bostadshus är det vanligaste.

Koncentrerad belastning bör mätas i kg-krafter (CGS) eller i Newtons. Den fördelade belastningen är i kgf / m.

Lasten på golvplattan kan vara väldigt annorlunda, koncentrerad, jämnt fördelad, ojämnt fördelad etc.

Ofta beräknas golvplattor i privata hem för en viss belastning: q1 = 400 kg per 1 kvm. Med en platthöjd på 10 cm, lägger plattans vikt till denna belastning ca 250 kg per 1 kvadratmeter. Keramiska plattor och screed - även upp till 100 kg per 1 kvm.

En sådan fördelad belastning tar hänsyn till nästan alla kombinationer av belastningar på golvet i en bostadsbyggnad som är möjliga. Det är dock värt att veta att ingen förbjuder konstruktionen att räkna med stora belastningar. I detta material kommer detta värde att tas och, just i fall, bör det multipliceras med pålitlighetskoefficienten: y = 1,2.

q = (400 + 250 + 100) * 1,2 = 900 kg per 1 kvm

Parametrarna för plattan, som har en bredd på 100 cm, kommer att beräknas. Därför anses denna fördelade belastning vara platt, vilket verkar längs y-axeln på golvplattan. Mätt i kg / m.

Bestäm det maximala böjmomentet för en normal (tvärsnitt) stråle

För en beskonsolny stråle på två gångjärnsstöd (i detta fall en golvplatta som stöds av väggar, på vilken enhetligt fördelad belastningsverk) kommer det maximala böjmomentet att ligga i mitten av strålen. Mmax = (q * l ^ 2) / 8 (149: 5,1)

För spänningen l = 4 m, Mmax = (900 * 4 ^ 2/8 = 1800 kg / m.

Det är nödvändigt att veta att beräkningen av armerad betong förstärkning för begränsande insatser enligt SP 52-101-2003 och SNiP 52-01-2003 bygger på följande designantaganden:

Schemat för den ihåliga förstärkta plattan

  1. Betongens draghållfasthet bör tas som 0. Ett sådant antagande görs på grund av att betongens draghållfasthet är mycket mindre än draghållfastheten i förstärkningen (cirka 100 gånger). Därför kan sprickor bildas i den sträckta zonen av strukturen på grund av betongbrott. Således fungerar endast förstärkning i spänning i en normal sektion.
  2. Betongens motståndskraft mot kompression bör tas jämnt fördelat över kompressionszonen. Det accepteras inte mer än det beräknade motståndet Rb.
  3. Draghållfasthetens maximala armeringsspänningar bör inte tas mer än det beräknade motståndet Rs.

För att undvika effekten av plastslangbildning och sammanbrott i strukturen, vilket är möjligt i detta fall, bör förhållandet E av höjden av betongens komprimerade zon till avståndet från armeringsens tyngdpunkt till balkens höjd, E = y / h0, vara högst gränsvärdet ER. Gränsvärdet bör bestämmas med följande formel:

ER = 0,8 / (1 + Rs / 700).

Detta är en empirisk formel som bygger på erfarenheten av att designa strukturer av armerad betong. Rs är det beräknade motståndet av förstärkningen i MPa. Det är dock värt att veta att man i detta skede lätt kan hantera ett bord med gränsvärdena för den relativa höjden av betongens komprimerade zon.

Några nyanser

Det finns en anteckning mot värdena i tabellen, ett exempel som finns i materialet. Om uppsamlingen av belastningar för beräkningen utförs av icke-professionella designers, rekommenderas att sänka värdena för den komprimerade ER-zonen med cirka 1,5 gånger.

Ytterligare beräkning kommer att göras med hänsyn till a = 2 cm, där a är avståndet från botten av strålen till centrum av armeringstvärsnittet.

När E är mindre än / lika med ER och det inte finns någon förstärkning i komprimerad zon, bör betongstyrkan kontrolleras enligt följande formel:

B M = 180 000 kg per cm, enligt formeln. 36

3600 * 7,69 (8 - 0,5 * 2,366) = 188721 kg per cm> M = 180 000 kg per cm, enligt formeln.

Lägger golvet ovanpå en monolitisk förstärkt golvplatta

Alla nödvändiga krav följs därför.

Om betongklassen ökar till B25 kommer förstärkningen att behöva en mindre mängd, eftersom för B25 Rb = 148 kgf / cm kvadrat. (14,5 MPa).

am = 1800 / (1 * 0,08 ^ 2 * 1480000) = 0,19003.

Som = 148 * 100 * 10 (1 är roten av kvadraten (1 - 2 * 0,19)) / 3600 = 6,99 kvm.

För att förstärka klockan 1 till den befintliga golvplattan behöver du därför använda 5 stavar med en diameter på 14 mm i 200 mm steg eller fortsätt att välja en sektion.

Man bör dra slutsatsen att beräkningarna själva är ganska enkla, dessutom tar de inte mycket tid. Men denna formel blir inte klarare. Absolut någon armerad betongstruktur kan teoretiskt beräknas utifrån klassiska, det vill säga extremt enkla och visuella formler.

Samla laster - lite extra beräkning

Att samla laster och beräkna styrkan på monolitiska golvplattor kokar ofta ner för att jämföra två faktorer med varandra:

  • de krafter som verkar i plattorna;
  • styrka av förstärkt dess sektioner.

Den första måste nödvändigtvis vara mindre än den andra.

Definition i de belastade delarna av ögonblickets ansträngningar. Moment, eftersom böjningsmomenten kommer att avgöra 95% av förstärkningen av böjplattorna. Lastade sektioner - mitten av spännvidden eller med andra ord, mitt på plattan.

Böjningsmomenten i en fyrkantig platta som inte kläms fast längs konturen (till exempel på tegelväggar) för varje riktning X och Y kan bestämmas: Mx = My = ql ^ 2/23.

För särskilda fall kan du få några specifika värden:

  1. Tallrik i termer av 6x6 m - Mx = My = 1,9 tm.
  2. Plåt i form av 5x5 m - Mx = My = 1,3m.
  3. Tallrik i form av 4x4 m - Mx = My = 0,8 tm.

Vid kontroll av styrkan anses det att i sektionen finns komprimerad betong ovanpå, samt dragförstärkning på botten. De kan bilda ett kraftpar, som uppfattar det ögonblick som ansträngningen kommer på.