Beräkning av ihåliga kärnplattor

Beräkning av ihåliga kärnplattor.

Baslinjerdata.

Beräkna och transformera den ihåliga plattan i en bostadshus med nominella dimensioner B = 1,5 m; L = 4,2 m. Betongklass C 20 /25 Arbetande armatur klass S500. Klass under driftsförhållanden - Хі.

2.1.2. Beräkning av belastningar per 1 m 2 överlappning.

Figur. 4. Utformningen av parkettgolvet.

Bestämning av belastningar per 1 m 2 golvplatta.

2.1.3. Designbelastning per 1 m. plattor vid V = 1,5m

Linjärbelastningen på plattan monteras från en lastarea bredd lika med plattans bredd.

Den beräknade belastningen per 1 mp av plattlängden vid konstanta och rörliga avvecklingssituationer anses vara det mest ogynnsamma värdet av följande kombinationer:.

- Den första huvudkombinationen:

= [(0,12 + 0,01 + 0,54 + 0,1 + 3,0) × 1,35 + 1,5 × 0,7 × 1,5] × 1,5 = 10,00 kN / m;

- Den andra huvudkombinationen:

= [0,85 x (0,12 + 0,01 + 0,54 + 0,1 + 3,0) × 1,35 + 1,5 × 1,5] × 1,5 = 9,86 kN / m;

Designbelastning per 1 m. plåtlängd g = 10,00 kg / m.

Bestämning av skivans uppskattade spänning samtidigt som den vilar på väggarna.

Figur 5. Beräkning av skivans spännvidde.

Konstruktiv plåtlängd:

l eff = 4180 - 2 × 120/2 = 4060 mm.

2.1.5. Plattform:

Figur 6. Plattformsdiagram. Story insats.

2.1.6 Bestämning av den maximala designansträngningen M sd och V sd :

M sd = (g × leff 2) / 8 = 10,00 × 4,06 2/8 = 20,6 kN ∙ m;

V sd = (g × leff ) / 2 = 10,00 × 4,06 / 2 = 20,3 kN;

Beräknade data.

Betongklass C 20 /25:

fck = 20 MPa = 20 N / mm 2, ymed = 1,5, fCD = fck / ymed = 20 / 1,5 = 13,33 MPa.

Arbetsarkiteklass S 500:

fkm = 450 MPa = 450 N / mm2.

2.1.8. Beräkna storleken på motsvarande avsnitt.

Platthöjd accepterad 220 mm. Hålens diameter är 159 mm. Hylla tjocklek:

(220-159) / 2 = 30,5 mm.

Acceptera: övre hylla hi = 31 mm, bottenhylla hn = 30 mm. Bredden på sömmarna mellan plattorna är 10 mm. Plattans konstruktiva bredd bk = B-10 = 1500-10 = 1490 mm. Plattans övre hylla bredd: b eff = b till - 2 × 15 = 1460 mm. Tjockleken på mellanliggande ribbor 26 mm. Antal hål i plattan: n = 1500/200 = 7,5 st. Ta 7 hål.

Hål: 7 × 159 = 1113 mm.

Mellanliggande ribbor: 6 × 26 = 156 mm.

Till ytterkanterna förblir: (1490 - 1269) / 2 = 110,5 mm.

h1 = 0,9 × d = 0,9 × 159 = 143 mm är höjden på motsvarande kvadrat.

hf = (220-143) / 2 = 38,5 mm - tjockleken på sektionshyllorna.

Ribbens minskade (totala) tjocklek:

b w = 1460 - 7 × 143 = 459 mm.

Figur 7. Dimensionering för en ihålig platta.

Arbetshöjd.

d = h - c = 220 - 25 = 195 mm,

där c = a + 0,5; a = 20 mm är tjockleken på det skyddande skiktet av betong för en klass i enlighet med XC1s driftsförhållanden.

c = 25 mm. - Avståndet från förstärkningens tyngdpunkt till ytan på golvplattan.

Bestäm neutrala axelns position, förutsatt att den neutrala axeln passerar längs hyllans nedre kant, bestämmer vi deformationsområdet:

ξ = β = hf / d = 38,5 / 195 = 0,197.

eftersom 0,177 2 - 0,07). Med formeln finner vi storleken på böjningsmomentet uppfattat av betongdelen, belägen inom hyllans höjd.

M Rd = (1,14 × ξ - 0,57 × ξ 2 - 0,07) × a × fCD × b eff × d2 = (1,14 × 0,197 -

- 0,57 × 0,197 2 -0,07) × 1 × 13,33 × 1460 × 195 2 = 98,02 kNm.

Kontrollera villkoret: M sd 2) = 20,6 × 10 6 / (1 × 13,33 × 1460 × 195 2) = 0,028;

Enligt tabellen när am = 0,028; ri = 0,973.

Den erforderliga tvärsnittsarean hos den längsgående armeringen.

ENst = M sd / (fkm × η × d) = 20,6 × 10 6 / (450 × 0,973 × 195) = 241,27 mm 2;

Förstärkning tillverkas av ett galler där längsgående stavar är plåtets arbetsförstärkning.

Godkänd: 8 Ø 8 S 500 Ast = 402 mm 2;

Förstärkningsförhållande (procent av förstärkning):

k = 1 + √200 / d ≤ 2,0; där d är i mm;

k = 1 + √200 / 195 = 2,0;

ρ 1 = Ast / b w × d = 402 / (459 × 195) = 0,004 <0,02;

= 0,12 × 2,0 × 3 (100 × 0,004 × 20) × 459 × 195 = 57290,36 H = 57,29 kN;

V Rd, ct, min = 0,4 × 459 × 195 × 1,47 = 52628,94NR = 52,628 kN;

All den tvärgående kraften kan uppfatta betongplattor, tvärförstärkning är konstruerad konstruktivt.

Beräkning av monteringslingor

Bestäm lasten från sin egen vikt på plattan.

Enligt katalogen är plattans volym: V = 0,75 m 3.

P = V × ρ × γf × k g = 0,75 x 1,35 x 25 x 1,4 = 31,8 kN;

k g = 1,4 - dynamisk koefficient.

När du lyfter plåten kan dess vikt överföras till 3 slingor.

Ansträngning på en slinga:

N = P / 3 = 31,8 / 3 = 10,6 kN;

Bestäm tvärsnittsarean av en slinga av förstärkningsklass S 240.

ENst = N / fkm = (10,6x103) / 218 = 48,62 mm 2;

Acceptera en slinga Ø 8 S 240; ENst = 50,3 mm 2

Baslinjerdata.

Beräkna och transformera den förädlade armerade betongmarschen LM-1, bredden för trappan i en bostadsbyggnad. Golvets höjd. Marschens vinkel, steg på 15,5 cm x 30 cm i storlek. Betongklass, ramförstärkning - S500, galler - S500, klass vid driftsförhållanden - XC1.

Beräknade data.

Arbetsförstärkningsklass S500:

Tvärförstärkningsklass S500:

Preliminär uppgift av mars dimensioner.

I förhållande till de vanliga fabriksformerna tilldelar vi tjockleken på plattan (längs snittet mellan stegen), ribbens höjd (kosour), tjockleken på revbenen.

Den faktiska sektionen av marschen ersätts av den beräknade en - T-formad med en hyllplan i en komprimerad zon.

Väggens bredd accepterar.

Hyllaens bredd fattas på grundval av villkoret att höljets storlek i varje riktning från ribban ska vara:

-inte mer än 1/6 av elementets spänning:

- med högst hälften av det tydliga avståndet mellan de längsgående kanterna:

- i avsaknad av tvärgående ribbor inte längre:

Figur 11. Faktisk och minskad del av trappuppgången.

Beräkning av monteringslingor.

Bestäm lasten från marschets egen vikt.

Enligt katalogen, marschens massa: V = 0,608 m³.

Kg = 1,4 - dynamikens koefficient.

När marschen lyfts kan dess vikt överföras till 2 slingor.

Ansträngning på en slinga:

N = P / 2 = 28,73 / 2 = 14,37 kN.

Bestäm tvärsnittsarean för en slinga av förstärkningsklass S240.

Beräkning av golvplatta av ihålig kärna

innehåll

Tabell 1 "Samling av belastning per 1 m2 överlappning".

Tabell 2 "Samling av last på 1 m2 täckning".

1. Beräkning av ihåliga kärnplattor.

1.1 Installera designschemat.

1.2 Definition av beräknad ansträngning.

1.4 Byta tvärsnitt av en platta med runda hål med motsvarande T-sektion.

1.5 Beräkning av plattan i normala sektioner.

1.5.1 Bestämning av neutralaxelns läge.

1.5.2 Bestämning av den önskade tvärsnittsarean hos arbetsförstärkningen med formeln

1.5.3 Design av nätet C1.

1.6 Beräkning av plattan på effekten av tvärgående kraft på lutande sektioner.

1.6.1 Kontrollera behovet av tvärförstärkning.

1.6.2 Bestämning av procentig längsgående och tvärförstärkning.

1.7 Beräkning av plattan på installationsansträngningen.

1.7.1 Beräkning av gallret på effekten av negativt moment under installationen.

1.7.2 Styrka.

1.8 Beräkning av monteringslingor.

2. Beräkning av plattformsunderlag.

2.1 Bestämning av laster som verkar på fundamentet.

2.2 Beräkning av basen (bestämning av källarens storlek)

2.2.1 Styrka.

2.3 Beräkning av grunden för materialets hållfasthetsförhållanden.

2.3.1 Syfte med material och bestämning av deras designegenskaper.

2.3.2 Bestämning av stiftelsens höjd.

2.3.3 Bestämning av arbetsförstärkningens erforderliga tvärsnittsarea.

2.3.4 Utforma nätet C1.

2.4 Beräkning av monteringslingor.

Förteckning över begagnad litteratur

introduktion

Under moderna förhållanden beror kvaliteten på byggnaden och byggnadens arkitektoniska utseende av kvaliteten på den rymdplanerings- och konstruktiva lösningen som ingår i projektet.

Vid utformning av civila och offentliga byggnader är det nödvändigt att sträva efter att använda nya effektiva byggmaterial, prefabricerade strukturer och produkter med fullständig fabriksberedskap, vilket minskar materialförbrukningen, produktionskostnaderna, ökar komforten, hållbarheten i byggnader och minskar driftskostnaderna.

Byggnadsstrukturerna beräknas för att säkerställa säkerheten, tillförlitligheten och hållbarheten hos deras drift under belastning vid de mest ekonomiska sektionsdimensionerna. Uppgiften med beräkningen är att bestämma de krafter som uppstår i strukturelementen från de faktiska belastningarna, tilldela erforderliga tvärsnittsdimensioner av elementen, bestämma den erforderliga förstärkningsgraden och också erhålla följande data som är nödvändiga för att utveckla arbetsritningar av strukturerna.

Enligt uppgiften har jag konstruerat och konstruerat två armerade betongelement: en ihålig kärnplatta och en remsa grundplatta.

Som ett resultat av beräkningen bestämde jag de krafter som uppstod i de befintliga lasternas strukturella element: böjningsmoment och sidokrafter, tilldelade elementens tvärsnittsdimensioner, bestämde det önskade antalet arbets- och strukturförstärkning.

Beräkningarna gjordes i första gränsen i enlighet med kraven och beteckningarna för det nationella säkerhetsrådet 5.03.01 - 02 "Betong och armerad betongkonstruktion" byte nr 1, 2, 3, 4.

Tabell nr 1 "Samling av belastning per 1 m 2 överlappning"

Tabell nr 2 "Samling av last per 1 m 2 täckning"

Beräkning av golvplatta av ihålig kärna

Beräkning av plattan på normala sektioner.

Tvärsnittsarea

Arbetsförstärkning bestäms av formeln:

- maximalt böjningsmoment;

d är den beräknade sektionshöjden;

- uppskattat förstärkningsförmåga

η är en tabellkoefficient, bestäms enligt tabell 6.7 och beror på koefficienten am,som bestäms av formeln:

Enligt tabell 6.7, η = 0.951, då:

1.5.3 Design av nätet C1:

För en rad armeringsstål tar vi 7 kärnor Ø10 C500 GOST 10884 med

Stavarna ligger i kanterna. Montering av tvärgående stänger tas konstruktivt från svetsförhållandet. Enligt tabell 2 i ansökan accepterar förstärkning

Ø4 GOST 6727 med en höjd på 200 mm.

Styrkontroll.

Om, då är styrka tillhandahållen;

För beräkningen är det nödvändigt att bestämma koefficienten am. För detta behöver du:

1. Bestämning av deformationsregionen:

Enligt tabell 6.6 (bilaga) är deformationsregionen Ia.

2. Bestämning av relativ insats:

Enligt tabell 6.7, ξ = 0.05

3. Bestämning av koefficienten am:

1.7.3 Bestäm lagringskapaciteten:

, dvs. - villkoret är uppfyllt Hållbarhet som tillhandahålls

Beräkning av monteringslingor.

För montering gångjärn används stål klass S240 på grund av dess plasticitet för att undvika plötslig förstöring av gångjärnet.

N / mm 2 (enligt tabell 6.5)

Erforderligt område på en monteringsslinga:

Bestämning av plattans vikt P:

p är densiteten av betong;

- last säkerhetsfaktor

- dynamisk faktor vid installationen

Bestämning av förstärkningens tvärsnittsarea för en monteringsslinga:

Enligt sortimentet av armeringsstål accepterar vi beslag Ø10 med S240 mm 2.

Ris.1.7.2. Monteringsslinga

Styrkontroll. Fig.2.2.1 Stiftelsens konstruktionsschema

Om villkoret P är uppfylltjfr R = 250,09

Villkoret är inte uppfyllt. Ta en kudde storlek på 1,4 m och gör omräkning:

För ventiler enligt tabell 6.5 (ändring nr 4):

Konstruktionen av gallret C1.

Baserat på det faktum att en meter måste vara minst 5 och högst 10

stavar, på armeringsstångsområdet, ta 5 stavar

Ø12 С400, GOST 10884, Ast = 565 mm 2 Montering av tvärstänger accepterad

konstruktivt från svetsförhållandet. På sortimentet av armeringsstål accepterar 7

stavar Ø4 С500, GOST 6727.

Beräkning av monteringslingor.

För montering gångjärn används stål klass S240 på grund av dess plasticitet för att undvika plötslig förstöring av gångjärnet.

Det erforderliga området för en monteringsslinga bestäms av formeln:

F är grundens vikt

- konstruktionens resistans för förstärkning enligt SNB 5.03.01-02 (tabell 6.5);

p är densiteten av betong;

- last säkerhetsfaktor

- dynamisk faktor vid installationen

Enligt sortimentet av armeringsstål accepterar vi beslag E10, mm 2.

referenser

1. GOST 21.101 - 93 Grundkrav för arbetsdokumentation.

2. GOST 21.501 - 93 Regler för genomförande av arkitektoniska - konstruktionsritningar;

3. "Förstärkta betongkonstruktioner" Grundläggande teorier för beräkning och design // Lärobok för studerande av byggspecialiteter, red. Prof. T. M. Petsolda och prof. V.V. Tura - Brest, BSTU, 2003 - 380 sid., Med sjuk.

4. Mandrikova A.P. "Exempel på beräkning av armerad betongkonstruktion"; M.; Stroyizdat, 1991;

5. СНБ 5.01.01 - 99 "Stiftelser av byggnader och strukturer".

6. СНБ 5.03.01 - 02 "Betong- och armerad betongkonstruktion" byt 1, 2, 3, 4;

7. SNiP 2.01.07 - 85 "Loads and Impacts" ändra 1;

8. SNiP 2.02.01 - 83 "Stiftelser av byggnader och strukturer"

9. "Konstruktionsstrukturer" i 2 ton. T.2 "Förstärkt betongkonstruktion"; Lärobok för tekniska skolor / TN Tsai, 2: e upplagan, Pererab. Och ytterligare, - M.: Stroiizdat, 1985. - 462 sid., Ill.

innehåll

Tabell 1 "Samling av belastning per 1 m2 överlappning".

Tabell 2 "Samling av last på 1 m2 täckning".

1. Beräkning av ihåliga kärnplattor.

1.1 Installera designschemat.

1.2 Definition av beräknad ansträngning.

1.4 Byta tvärsnitt av en platta med runda hål med motsvarande T-sektion.

1.5 Beräkning av plattan i normala sektioner.

1.5.1 Bestämning av neutralaxelns läge.

1.5.2 Bestämning av den önskade tvärsnittsarean hos arbetsförstärkningen med formeln

1.5.3 Design av nätet C1.

1.6 Beräkning av plattan på effekten av tvärgående kraft på lutande sektioner.

1.6.1 Kontrollera behovet av tvärförstärkning.

1.6.2 Bestämning av procentig längsgående och tvärförstärkning.

1.7 Beräkning av plattan på installationsansträngningen.

1.7.1 Beräkning av gallret på effekten av negativt moment under installationen.

1.7.2 Styrka.

1.8 Beräkning av monteringslingor.

2. Beräkning av plattformsunderlag.

2.1 Bestämning av laster som verkar på fundamentet.

2.2 Beräkning av basen (bestämning av källarens storlek)

2.2.1 Styrka.

2.3 Beräkning av grunden för materialets hållfasthetsförhållanden.

2.3.1 Syfte med material och bestämning av deras designegenskaper.

2.3.2 Bestämning av stiftelsens höjd.

2.3.3 Bestämning av arbetsförstärkningens erforderliga tvärsnittsarea.

2.3.4 Utforma nätet C1.

2.4 Beräkning av monteringslingor.

Förteckning över begagnad litteratur

introduktion

Under moderna förhållanden beror kvaliteten på byggnaden och byggnadens arkitektoniska utseende av kvaliteten på den rymdplanerings- och konstruktiva lösningen som ingår i projektet.

Vid utformning av civila och offentliga byggnader är det nödvändigt att sträva efter att använda nya effektiva byggmaterial, prefabricerade strukturer och produkter med fullständig fabriksberedskap, vilket minskar materialförbrukningen, produktionskostnaderna, ökar komforten, hållbarheten i byggnader och minskar driftskostnaderna.

Byggnadsstrukturerna beräknas för att säkerställa säkerheten, tillförlitligheten och hållbarheten hos deras drift under belastning vid de mest ekonomiska sektionsdimensionerna. Uppgiften med beräkningen är att bestämma de krafter som uppstår i strukturelementen från de faktiska belastningarna, tilldela erforderliga tvärsnittsdimensioner av elementen, bestämma den erforderliga förstärkningsgraden och också erhålla följande data som är nödvändiga för att utveckla arbetsritningar av strukturerna.

Enligt uppgiften har jag konstruerat och konstruerat två armerade betongelement: en ihålig kärnplatta och en remsa grundplatta.

Som ett resultat av beräkningen bestämde jag de krafter som uppstod i de befintliga lasternas strukturella element: böjningsmoment och sidokrafter, tilldelade elementens tvärsnittsdimensioner, bestämde det önskade antalet arbets- och strukturförstärkning.

Beräkningarna gjordes i första gränsen i enlighet med kraven och beteckningarna för det nationella säkerhetsrådet 5.03.01 - 02 "Betong och armerad betongkonstruktion" byte nr 1, 2, 3, 4.

Tabell nr 1 "Samling av belastning per 1 m 2 överlappning"

Maximal tillåten belastning på golvplattan

För arrangemang av golv mellan golv, liksom i byggandet av privata föremål användes armerade betongpaneler med hålrum. De är ett kopplingselement i prefabricerade och prefabricerade monolitiska byggnader, vilket säkerställer deras hållbarhet. Huvudegenskapen är belastningen på golvplattan. Det bestäms vid byggnadens konstruktion. Innan byggnadsarbetet påbörjas bör beräkningar utföras och basens belastningskapacitet ska utvärderas. Fel i beräkningarna påverkar strukturstrukturen starkt.

Lasten på den ihåliga peliten överlappar varandra

Typer av ihåliga kärnplattor

Paneler med längsgående hålrum används vid byggandet av golv i bostadshus samt industribyggnader.

Förstärkta betongpaneler skiljer sig åt i följande funktioner:

  • hålrummets storlek;
  • hålrummets form;
  • yttre dimensioner.

Beroende på storleken på tvärsnittets tvärsnitt klassificeras armerade betongprodukter enligt följande:

  • Produkter med cylindriska kanaler med en diameter av 15,9 cm. Paneler är märkta med beteckningen 1PK, 1 PKT, 1 PKK, 4PK, PB;
  • Produkter med cirklar med hålrum med en diameter av 14 cm, gjorda av tunga betongblandningar, betecknad 2PK, 2PKT, 2PKK;
  • ihåliga paneler med kanaler med en diameter av 12,7 cm. De är märkta med beteckningen 3PK, 3PKT och 3PKK;
  • cirkulära ihåliga kärnpaneler med en kavitetsdiameter reducerad till 11,4 cm. De används för lågkonstruktion och betecknas 7PK.
Typer av plattor och golvstruktur

Paneler för interfloor baser skiljer sig i form av längsgående hål, som kan göras i form av olika former:

I samordning med kunden tillåter standarden produktion av produkter med öppningar vars form skiljer sig från de angivna. Kanalerna kan vara långsträckta eller päronformade.

Cirkulära ihåliga produkter kännetecknas också av mått:

  • längd, som är 2,4-12 m;
  • bredd i intervallet 1 m3,6 m;
  • 16-30 cm tjock.

På konsumentens begäran kan tillverkaren producera icke-standardiserade produkter som skiljer sig åt i storlek.

Huvudegenskaper hos ihåliga kärnpaneler

Kavitetsplattor är populära inom byggbranschen på grund av deras prestandaegenskaper.

Beräkning på golvplattans stansning

Huvudpunkter:

  • utökat standard sortiment av produkter. Mått kan väljas för varje objekt individuellt beroende på avståndet mellan väggarna;
  • minskad vikt av lätta produkter (från 0,8 till 8,6 ton). Massan varierar beroende på densitet av betong och storlek.
  • tillåten belastning på plattan, lika med 3-12,5 kPa. Detta är den huvudsakliga driftsparametern som bestämmer produktens bärkapacitet.
  • märke av betonglösning, som användes för att fylla panelerna. För tillverkning av lämpliga betongkompositioner med markeringar från M200 till M400;
  • standardintervallet mellan hålens längsgående axlar är 13,9-23,3 cm. Avståndet bestäms av produktens storlek och tjocklek.
  • märke och typ av tillbehör som används. Beroende på produktens storlek används stålstänger i spänd eller obestämt skick.

Val av produkter, du måste överväga deras vikt, vilket bör motsvara stiftelsens styrka egenskaper.

Hur märks ihåliga plattor

Statens standard reglerar kraven för märkning av produkter. Märkning innehåller alfanumerisk beteckning.

Märkning av ihåliga kärnplattor

Det bestämmer följande information:

  • panelstorlek;
  • dimensioner;
  • maximal belastning på plattan.

Märkning kan också innehålla information om vilken typ av betong som används.

Till exempel betraktar produkten, som betecknas med förkortningen PC 38-10-8, avkodningen:

  • PC - denna förkortning betecknar en interfloor panel med runda håligheter, gjord av förberedelsemetod;
  • 38 - Produktlängd, komponent 3780 mm och avrundad till 38 decimeter;
  • 10 - Den avrundade bredden som anges i decimetrar är den faktiska storleken 990 mm;
  • 8 - En siffra som anger hur mycket plattan står emot kilopascals. Denna produkt tål 800 kg per kvadratmeter yta.

När du utför designarbete bör du vara uppmärksam på indexet i produktens märkning för att undvika misstag. Det är nödvändigt att välja produkter efter storlek, maximal lastnivå och designfunktioner.

Fördelar och svagheter i plattor med hålrum

Hålplattor är populära på grund av ett komplex av fördelar:

  • lätt vikt. I lika stora storlekar har de hög hållfasthet och tävlar framgångsrikt med fasta paneler, vilka har stor vikt, vilket ökar påverkan på väggarna och grunden för byggnaden.
  • reducerat pris. Jämfört med solida motsvarigheter krävs för tillverkning av ihåliga produkter en minskad mängd betongmortel, vilket bidrar till att minska den uppskattade byggkostnaden.
  • Förmåga att absorbera ljud och isolera rummet. Detta uppnås på grund av de designfunktioner som är förknippade med närvaron av längsgående kanaler i betongmassan;
  • industriella produkter av hög kvalitet. Designfunktioner, dimensioner och vikt tillåter inte hantverkspaneler;
  • möjligheten till snabb installation. Installationen är mycket snabbare än konstruktionen av en solid armerad betongstruktur;
  • olika dimensioner. Detta möjliggör användning av standardiserade produkter för byggande av komplexa tak.

Produktfördelarna inkluderar också:

  • Möjligheten att använda internt utrymme för att lägga olika tekniska nätverk
  • ökad säkerhetsmarginal för produkter som tillverkas i specialiserade företag;
  • motståndskraft mot vibrationseffekter, temperatur extremiteter och hög luftfuktighet;
  • möjligheter att använda i områden med ökad seismisk aktivitet upp till 9 poäng;
  • slät yta, vilket minskar komplexiteten i efterbehandling.

Produkterna är inte föremål för krympning, har minimala avvikelser i storlek och är korrosionsbeständiga.

Hålkärnplattor

Det finns också nackdelar:

  • behovet av att använda lyftutrustning för att utföra arbete vid installationen. Detta ökar den totala kostnaden och kräver också en fri plats för installation av en kran.
  • behovet av att utföra styrkalkyler. Det är viktigt att korrekt beräkna de statiska och dynamiska belastningsvärdena. Massiv betongbeläggning bör inte installeras på väggarna i gamla byggnader.

För att installera taket är det nödvändigt att bilda pansarzon på väggens övre nivå.

Beräkning av lasten på golvplattan

Genom beräkning är det enkelt att bestämma hur mycket last som golvplattan kan klara. För detta behöver du:

  • rita byggnadens rumsliga plan
  • beräkna viktverkan på bäraren;
  • Beräkna lasten genom att dividera den totala kraften med antalet plattor.

För bestämning av massan är det nödvändigt att sammanfatta vikten av skiktet, skiljeväggar, isolering samt möbler i rummet.

Tänk på beräkningsmetoden på panelets exempel med beteckningen PC 60.15-8, som väger 2,85 ton:

  1. Beräkna bärareområdet - 6x15 = 9 m 2.
  2. Beräkna lasten per enhet område - 2.85: 9 = 0.316 t.
  3. Vi subtraherar från standardvärdet av egen vikt 0,8-0,316 = 0,484 t.
  4. Vi beräknar vikten av möbler, ytor, golv och skiljeväggar per enhet område - 0,3 ton.
  5. Jämförbart resultat med ett beräknat värde av 0,484-0,3 = 0,184 t.
Hålkärnplatta PC 60.15-8

Den resulterande skillnaden, som motsvarar 184 kg, bekräftar närvaron av en säkerhetsmarginal.

Golvplatta - belastning per m 2

Beräkningsmetoden gör det möjligt att bestämma produktens lastkapacitet.

Tänk på beräkningsalgoritmen på exemplet på PC-panelen 23.15-8 som väger 1,18 ton:

  1. Beräkna området genom att multiplicera längden efter bredd - 2,3x1,5 = 3,45 m 2.
  2. Bestäm maximal lastkapacitet - 3,45х0,8 = 2,76t.
  3. Vi tar bort produktens massa - 2,76-1,18 = 1,58 ton.
  4. Beräkna vikten på beläggningen och skiktet, vilket till exempel är 0,2 ton per 1 m 2.
  5. Beräkna belastningen på ytan av golvets vikt - 3,45 x0,2 = 0,69 ton.
  6. Bestäm säkerhetsmarginalen - 1,58-0,69 = 0,89 t.

Den faktiska belastningen per kvadratmeter bestäms genom att dividera värdet erhållet av området 890 kg: 3,45 m2 = 257 kg. Detta är mindre än den uppskattade siffran 800 kg / m2.

Maximal belastning på plåten vid kraftsändningspunkten

Gränsvärdet för den statiska belastningen, som kan appliceras vid en punkt, bestäms med en säkerhetsfaktor på 1,3. För att göra detta behöver du en standardfigur på 0,8 t / m multiplicerad med säkerhetsfaktorn. Det erhållna värdet är - 0,8x1,3 = 1,04 ton. Med en dynamisk belastning som verkar vid en punkt, bör säkerhetsfaktorn ökas till 1,5.

Belastningen på plattan i husets gamla hus

Att bestämma hur mycket vikt plattan motstår i lägenheten hos ett gammalt hus, bör överväga ett antal faktorer:

  • väggens belastningskapacitet;
  • tillstånd av byggnadsstrukturer
  • förstärkning av förstärkning.

När man placerar i byggnader av gamla byggnader med tunga möbler och bad med ökad volym, är det nödvändigt att beräkna vilken gränskraft som kan upprätthållas av byggnadsskivorna och väggarna. Använd tjänster av specialister. De kommer att utföra beräkningarna och bestämma värdet av maximalt tillåtna och pågående insatser. Professionellt utförda beräkningar gör att du kan undvika problemssituationer.

introduktion

Tanken att skapa armerad betong från två material som skiljer sig åt i sina mekaniska egenskaper är den verkliga möjligheten att använda betong för att komprimera och stål att sträcka sig.

Det gemensamma arbetet med betong och förstärkning i armerad betongkonstruktion var möjlig på grund av den fördelaktiga kombinationen av följande egenskaper:

1) vidhäftningen mellan betongen och ytan av förstärkningen som uppstår under betongblandningens härdning;

2) Närmaste koefficient för linjär expansion av betong och stål vid t100, vilket utesluter möjligheten till inre krafter som kan förstöra vidhäftning av betong till förstärkning.

3) Säkerhet för förstärkning från korrosion och direkt brandåtgärd.

Beroende på byggnadsmetoden kan armerade betongkonstruktioner vara prefabricerade, monolitiska och prefabricerade monolitiska. Enligt armeringstyperna är armerad betong med flexibel förstärkning i form av stålstänger av cirkulär eller periodisk profil och med stödjande armering särskiljbar. Stödförstärkningen är profilvalsad stål - vinkel, kanal, I-stråle och rumsvetsade ramar av rundstål, vilket uppfattar lasten från formen och färsk betong.

Den vanligaste i byggandet av armerad betong med flexibel förstärkning.

Beräkning av ihålig kärnplatta exempel

2,4. Beräknade data

För betongklass B 30

Rb = 17 MPa; Rb, ser = 22 MPa; R bt = 1,2 MPa; R bt, ser = 1,8 MPa; E in = 29000 MPa (för tung betong med värmebehandling),

För förspänningsförstärkning av At-IV-klassen:

Rsn = 590 MPa; R s = 510 MPa; R s = 405 MPa; E s = 1,9 * 10 5 MPa.

För förstärkning av svetsade nät och trådramar av klass BP-I:

R = 360 MPa; R s = 265 MPa; E s = 1,7 * 10 5 MPa.

Armatur appliceras på stoppen av formen medelst den elektrotermiska metoden, och komprimering av betongen framställs av kraften hos spänningsförstärkningen när den når styrka.

B = 30 = 0,5 * 30 = 15 MPa. Betongprodukt härdar med värmebehandling (proarki).

Förstärkningsspänningen för förstärkning antas vara  sp = 0,6 * R sn = 0,6 * 590 = 354 MPa. Kontrollera villkoret

 sp +  sp  R sn;  sp -  sp  0,3 R sn

När elektrotermisk spänningsmetod:

 sp = 30 + 360 / 6,3 = 90 MPa

 sp +  sp = 354 + 90 = 444  Rsn = 550 MPa

 sp +  sp = 364-90 = 264  0.3 * 590 = 177 MPa

Vi beräknar noggrannhetskoefficienten för förstärkningsspänningen, med beaktande av möjliga avvikelser från förstärkningsförspänningen:

Vid kontroll av sprickbildning i den övre (komprimerade) zonen på plattan under kompression

Förspänningen av förstärkningen med avseende på spänningens noggrannhet

 sp = 0,83 * 354 = 293,82 MPa

Bestämning av belastningar och ansträngningar

Nettovikt för panelnormativet g n 1 = 2750 N / m 2, beräknat g 1 = 2750 * 1,1 = 3025 N / m 2

Vikten av golvkonstruktioner: standard-1038 N / m 2, beräknad -1246 N / m 2

Tillfällig belastning: Kortsiktig regelverk-1300 N / m 2, beräknad -1300 * 1,2 = 1560 N / m 2, långsiktigt regulatorisk-700 N / m 2, beräknat-700 * 1,2 = 840 N / m 2,

När  n = 0,95 och en nominell panelbredd på 1,5 m kommer belastningarna per 1 m att vara:

q n 1 = (2750 + 4180) * 1,5 * 0,95 = 9875,25 N / m

konstant beräkning: q 1 = (3025 + 5096) * 1,5 * 0,95 = 11572,4 N / m

tillfälligt långsiktigt regelverk: p n ld = 700 * 1,5 * 0,95 = 997,5

Samma, den beräknade belastningen: p ld = 840 * 1,5 * 0,95 = 1197 N / m

kortsiktigt reglerande: p n cr = 1300 * 1,5 * 0,95 = 1852,5 N / m

samma beräknade belastning: p cd = 1560 * 1,5 * 0,95 = 2223 N / m

Jag bestämmer den beräknade längden:

L 0 = Ln - b 1 / 2- b 2/2 = 6180-120 / 2-120 / 2 = 6060 mm

Beräknat böjningsmoment på grund av full belastning

M = ql 2 0/8 = 14992,4 * 6,06 2/8 = 68,8 kN * m,

där q = q 1 + p ld + p cd = 11572,4 + 1197 + 2223 = 14992,4 N / m

Beräknat böjningsmoment från hela reglervärdet ( f = 1)

Mn = qnl2 0 / 8=12725,8*6.06 2/8 = 58,41 kN / m

där qn = qnl + pnld + pn cd = 9875 + 997,5 + 1852,5 = 12725,8 kN / m

Beräknat böjningsmoment från konstanta och kontinuerliga belastningar vid при f = 1

M ld = q n ld l 2 0/8 = 10872,7 * 6,06 2/8 = 49,9 kN / m,

där q n ld = q n 1 +  n ld = 10872,7 N / m

Böjningsmoment från kortvarig belastning med  f = 1

M cd =  n cd l 2 0/8 = 1852,5 * 6,06 2/8 = 8,5 kN / m

Skjuvkraft på stödet från åtgärden av den fulla designbelastningen

Q = ql 0/2 = 11572,4 * 6,06 / 2 = 45427 N

2.5 Beräkning av panelens styrka över tvärsnittet normalt till längdaxeln.

Beräknad sektionshöjd h 0 = h - a = 22-3 = 19 cm.

Ställ in designfodralet för T-sektionen med det villkor som kännetecknar placeringen av den neutrala axeln i hyllan M  R b  b 2 b  f h f (h 0 -0,5 h f)

M = 68,8 * 10 5 2 * h 0 = 2 * 19 = 38 c m, c = 2 h 0 = 38 c m. I detta fall Qb = B b / c = 46,5 * 10 5/38 = 122 kN> Q = 45,4 kH, enligt beräkningen krävs därför inte skjuvförstärkning.

I revbenen etablerar vi strukturella ramar för förstärkning Æ 5 klass BP-I. Enligt designkraven på h £ 450mm på stöddelen.

l 1 = l 0/4 = 606/4 = 151 cm stig av stavar

S = h / 2 = 22/2 = 11 cm och S £ 15 c m, ta S = 10 cm.

I den mellersta halvan av panelen kan de tvärgående stavarna utelämnas, begränsas till deras formulering endast i stöddelarna. Av konstruktiva skäl, för att fastställa det övre gallrets position, är karmkonstruktionerna k = 1 med deras avstånd av tvärstänger på deras längder s = 100 mm och i mittdelen s = 200 mm.

För att säkerställa styrkan på panelens hyllor för lokala laster, i hålrummen i de övre och nedre tvärsnittsområdena som anges för galler C-1 och C-2 (3BP-I-200) / (3BP-I-200), A s = 0, 36 cm 2.

2.4.4. Beräkning av panelen på den andra gruppens begränsande tillstånd

Definiera de reducerade sektionens geometriska egenskaper

a = E s / E b = 1,9 * 10 5 / 0,29 * 10 5 = 6,55

a * A sp = 6,55 * 9 = 58,9 cm 2.

Området av den reducerade sektionen

En röd = A + a * A sp + a * A ¢ sp + a * A s + a * A ¢ s = 146 * 3,8 * 2 + (22 3,8-3,8) * 46 + 58, 9 + 5,87 * 1,29 * 2 = = 1845,6 cm2

Statiskt moment i förhållande till paneldelarnas nedre kant:

S red = S + a S s0,1 + a S s0,1 + a S s0,2 + a S s0,2

S red = 146 * 3,8 * (22-1,9) + 146 * 3,8 * 1,9 + 58,9 * 3 + 5,87 * 1,29 * 3 + 5,87 * 1,29 * 20 = 12520,1 cm3

Avståndet från tyngdpunkten för den reducerade sektionen till undersidan av panelen

y 0 = S röd / A röd = 12520.1 / 1845.6 = 7 cm; h y 0 = 22-7 = 15 cm

Energiminnet i det reducerade avsnittet i förhållande till tyngdpunkten

I rött = I + a A sp 2 1 + a A ¢ sp y ¢ 2 1 + a A sp 2 2 a A ¢ sp y ¢ 2 2

Där y 1 = 7-3 = 4 cm; yi = 0; y2 = 7-2 = 5 cm; y ¢ 2 = 15-2 = 13 cm

I röd = 146 * 3,8 3/12 + 146 * 3,8 * 13,1 2 + 146 * 3,8 3/12 + 146 * 3,8 * 5,1 2 + 45,9 * 14,4 3/12 + 45,9 * 14,4 * 4 2 + 41,07 * 4 2 + 5,87 * 1,29 * 5 2 + 5,87 * 1,29 * 13 2 = 135098 cm 4

Moment av motstånd för ett sträckt snitt ansikte

W röd = I röd / y 0 = 135098/7 = 19300 cm 3

Samma, på det komprimerade ytan av sektionen

W ¢ red = I röd / (h 0-y 0) = 135098 / (22-7) = 9007 cm 3

Avståndet från kärnpunkten längst bort från den sträckta zonen (övre) till tyngdpunkten för den reducerade sektionen

r = jn (W röd / A röd) = 0,85 * 19300/18 45 = 9 cm

där j n = 1,6 s s / R b, ser = 1,6-0,75 = 0,85

Samma, minst fjärran från den utsträckta zonen (botten)

r inf = 0,85 * 9007/1845 = 4,2 cm

Bestämning av förspänningsförluster vid spänning av förstärkning vid stopp. Förspänning i förstärkningen s sp utan förluster antas vara 0,6 R sn = 0,6 * 590 = 354 MPa.

Vid beräkning av förluster är koefficienten för noggrannhet av armeringsspänningen j sp = 1. vi definierar de första förlusterna:

- från stressavslappning i förstärkning s 1 = 1

s sp = 0,03 * 354 = 10,62 MPa

-från temperaturskillnaden s 2 = 0, då stomningen stannar, stannar formen med stoppen upp med panelen.

- Under deformation av betong med snabb kryp beräknas vi successivt:

Kompressionskrafterna P 1 = A s (s sp - s 1 - s 2) = 9 (354-10,6) * 100 = 309 kN

-excentriciteten av kraften P 1 i förhållande till det reducerade snittets tyngdpunkt

e 0p = y 0 - a p = 7-3 = 4 cm;

stress i betong under kompression

Ställ in värdet på överföringsstyrkan hos betongen från tillståndet

s bp / R bp £ 0,75; då R bp = s bp / 0,75 = 2,31 / 0,75 = 3,1 MPa 2, enligt punkt 4, b i appen. VI); M rp är ljudet för kompressionskrafter, lika med P 02 (e 0 p r) med g sp = 0,86

Avståndet från tyngdpunkten för den reducerade sektionen till kärnpunkten längst bort från den sträckta zonen:

r = jn (W röd / A röd) = 0,85 * 19300/18 45 = 9 cm

där j n = 1,6- (sb / Rb, ser) = 1,6-0,75 = 0,85

Förskjutningskraften med alla förluster: när g sp = 0,86

P02 = g sp (s sp / s los) A s = 0,86 (354-100) * 9 (100) = 196 kN.

M crc = 1,8 (100) * 28950 + 0,86 * 196000 (4 + 9) = 74,02 * 10 5 H * cm = 74,02 kN * m3, vilket är större än Mn = 58,41 kN * m, därför kommer det inte att spricka i panelets operativa skede. Därför utförs inte beräkningen för sprickbildning.

Kontrollera om de första sprickorna bildas i panelens övre zon när den komprimeras med en spänningsnoggrannhetsfaktor g sp = 1,14. böjningsmoment på grund av panelens vikt M n = 2750 * 6.06 2/8 = 12623 H * m = 12,6 kN * m

g sp P 1 (e 0 p - r inf) - M n £ R btp W ¢ pt;

1,14 * 304000 (4-4,2) -12,6 * 10 5 = -11,9 * 10 5 H * cm

R btp W ¢ pl = 1,15 * 13511 * (100) = 15,5 * 10 5 H * cm

där R btp = 1,15 MP - för betongens styrka, motsvarande ½ klass B 30, vilket är lika med 15;

Beräkning av ihåliga kärnplattor (s. 1 av 4)

Kapitalbyggandet i Ryssland och andra länder i världen fortsätter att växa i snabb takt. Samtidigt utvecklas byggnadsindustrins baser, nya progressiva byggnadsstrukturer skapas av olika material, teorin för deras beräkning förbättras med den omfattande användningen av datorprogram.

En särskild position i volymen av byggmaterial och strukturer är upptaget av armerade betongprodukter för olika ändamål. Förstärkt betong är huvudbyggnadsmaterialet av modern mänsklighet, som används inom olika byggnadsområden, allt från utveckling av underjordiska och oceaniska utrymmen och slutar med byggandet av höga föremål.

I detta avseende måste en modern specialist inom industriell och civil byggande ha färdigheter att utforma armerade betongkonstruktioner.

Utformningen av dessa strukturer är ett komplex av beräkningar och grafiska verk, inklusive tillverkningsstadier, transport och drift av strukturer. Kostnadseffektiviteten och driftsäkerheten hos enskilda strukturer och byggnaden som helhet bestäms till stor del av de beslutsfattande besluten.
Frågor av konstruktionen av armerade betongkonstruktioner regleras av SNiP 2.03.01-84 * och utvecklas i riktlinjer för konstruktion av armerade betongkonstruktioner, samt läroböcker och monografier.
Målet med kursprojektet är att få färdigheter i utformningen av armerad betong ihålig kärnplattor. En förklarande anteckning och en grafisk del bifogas kursprojektet.

Bestäm de regler och designbelastningar som fungerar på kaminen och reducera dem till tabell 1.1:

Beräkning av förspänd multihulig golvplatta för den andra gruppen av gränsvärden

Saratov State Technical University

Namngivna Gagarin Y.A.

Bygg, arkitektonisk och väginstitut

Institutionen "Strukturteori och konstruktion av strukturer"

Förklarande anmärkning

till kursprojektet om disciplin

innehåll

Rå data

1. Bygglängd, m - 48m

2. Byggbredd, m - 18m

3. Golvhöjd, m - 6m

4. Antal våningar - 4

5. Tillfällig regleringsbelastning Vn, kN / m 2:

· Långverkande Vln= 6 kN / m 2;

· Kort V0n= 4 kN / m ^;

introduktion

Förstärkt betong är en kombination av betong och stålförstärkning, integrerad och sammansatt i en struktur.

Grunden för samspelet mellan betong och förstärkning - förekomsten av vidhäftning mellan dem. Uppfinningen av armerad betong föregicks av öppnandet av cement - ett speciellt bindemedel som kan härda efter tillsats av vatten till den.

År 1796 fick engelsmannen Parker romanscement genom att rosta en blandning av lera och lime - det första cementmärket i historien. Under de följande åren upptäcktes nya recept för cementproduktion. Blandas i vissa proportioner med grus, sand och vatten, cementet bildade betong. På grund av dess plastegenskaper (dess råa massa kan ges någon form, som sedan bevarades efter stelning) betong under första hälften av XIX-talet användes allmänt vid byggnadsarbeten. Betongkonstruktioner har hög tryckhållfasthet, brandmotstånd, vattenbeständighet, styvhet och hållbarhet. Men de, som någon sten, tålde inte dragspänningen, så användningen var ganska begränsad.

Bra kombination av betong och förstärkning bidrar till en lyckad kombination av 3 fysiska faktorer:

1. Tillförlitlig vidhäftning mellan betong och förstärkning

2. nästan identiska värden av linjära termiska expansionskoefficienter (ca 10-5)

3. skydd mot korrosion och brand, vilket skapar för förstärkning tät (med tillräcklig cementhalt) betong

Förstärkt betongkonstruktioner är grunden för modern industriell konstruktion. Industriella envåningsbyggnader och flervåningsbyggnader, civila byggnader för olika ändamål, inklusive bostadshus och jordbruksbyggnader för olika ändamål, byggs av armerad betong. Förstärkt betong används ofta vid konstruktion av silor, bunkrar, tankar, skorstenar etc.

Beräkningsplatta.

1,1. Förfarandet för beräkning av beläggningens förspända ihåliga platta enligt den första gruppen av begränsande hållfasthetsförhållanden.

Hollow panel med en nominell bredd på 1500 mm, storlek på sidan Bf= 1190 mm. Nominell spänning på 6000 mm. Beräknat spänningsområde l = 5400 mm.

Beräkning av belastningar per 1 m 2 täckning anges i tabell. 1.

Provberäkning och konstruktion av en ihålig kärnpanel

Det är obligatoriskt att beräkna och designa prefabricerade armerade betongkonstruktioner av golvet i en byggnad med följande data: tvärgående spänning l1= 6,4 m, längdhöjd i inre kolumner l2= 6 m kortvarig belastning på överlappningen p n = 4000 N / m 2. Golvets bärande delar är en multihulig panel med runda hål, med en nominell längd på 6,4 m, en bredd på 1,2 m, en höjd av 22 cm och en flersidig sammansatt tvärstång med rektangulärt tvärsnitt. Panelen vilar på bulten på toppen. De belastningar som verkar på överlappningen anges i tabell 1

Bestämnings usiliy.Na laster och en m bredd på 120 cm, följande belastnings, N / m längd panel: korta reglerings pn = 1,2 · 2800 = 3360, den uppskattade transienta p = 3640 · 1,2 = 4380, konstant och förlängd regulatorisk qn = 5450 · 1,2 = 6540; konstant och lång avveckling q = 6370 · 1,2 = 7650; totalreglering qn + pn = 6540 + 3360 = 9900; totalt beräknat q + p = 7650 + 4380 = 12030.

Beräknat böjningsmoment från full belastning

uppskattat böjningsmoment från hela regleringsbelastningen (för beräkning och sprickmotstånd) vid.

detsamma, från de normala konstanta och långsiktiga temporära belastningarna

samma från den normativa kortsiktiga belastningen

Maximal sidokraft på stödet från designbelastningen

samma från den regelbundna bördan

Tabell 1 - Belasta på överbelastning av förspädd interplan

Urval av sektioner. För tillverkning av en förgylld panel tar vi: betongklass B30, Eb= 32,5 10 4 MPa, Rb= 17 MPa, Rbt= 1,2 MPa, yb2= 0,9; längsgående förstärkning - från stålklass A-II, Rs= 280 MPa, tvärgående förstärkning - från stål i klassen AI, Rs= 225 MPa och Rsw= 175 MPa; förstärkning - svetsade maskor och ramar; svetsade maskor i panelens övre och nedre hyllor är gjorda av tråd av klass BP-I, Rs= 360 MPa med d = 5 mm och Rs= 265 MPa med d = 4 mm.

Panelen beräknas som en rektangulär stråle med angivna dimensioner b h = 120 22 cm (där b är den nominella bredden, h är panelens höjd). Designa en sexhålig panel. I beräkningen reduceras tvärsnittet av den ihåliga panelen till en ekvivalent I-sektion. Vi ersätter området med runda hålrum med rektanglar i samma område och samma tröghetsmoment. beräkna:

Den reducerade tjockleken på revbenen (den beräknade bredden på den komprimerade hyllan).

Beräkning av styrkan i normala sektioner. Kontrollera längden på golvpanelens tvärsnitt från villkoret att säkerställa styrka, samtidigt som man observerar den nödvändiga grymheten med formeln:

Den accepterade sektionshöjden h = 22 cm är tillräcklig. Hållning i beräkningen vi går in i hela bredden på hyllan Beräknad med formeln:

Enligt tabellen. Vi hittar höjden på den komprimerade zonen - den neutrala axeln passerar inom den komprimerade hyllan. Sektionsområde med längsgående armering

Föruttag 6Ø16A-II, As= 12,06 cm 2 och ta även hänsyn till gallret С-I 5Вр-I-250 / 4Вр-I-250 1170 · 6350 25/20 (GOST 8478-81), As1= 6 · 0,116 = 1,18 cm2; stavar med en diameter av 16 mm fördelas av två i ytterkanterna och två i en mellankant.

Beräkning av styrkan hos de lutande sektionerna. Kontrollera villkoret för behovet av att ställa in tvärgående förstärkning för ihåliga kärnpaneler, Qmax= 35,5 kN.

Beräkna projiceringen med en lutande sektion enligt formeln:

var - för tung betong - koefficient med hänsyn till effekten av överhäng av komprimerade hyllor i ihålig kärnplatta med sju revben

på grund av brist på kompressionsarbete

I den beräknade lutande sektionen accepterar vi därför c = 38 cm, därför krävs inte tvärförstärkning vid beräkning.

Vi tillhandahåller tvärförstärkning från strukturella förhållanden och lokaliserar den i steg

Vi tilldelar tvärgående stavar med en diameter på 6 mm av klassen AI efter 10 cm vid stöden i områden med ¼ spänningslängd. I mitten av ½ delen av panelen för att ansluta rammens längsgående stavar, av konstruktiva skäl placerar vi de tvärgående stängerna 0,5 m.

Bestämning av avböjningar. Det ögonblick som ligger i mitten av spänningen för den fullständiga reglerbelastningen Mn = 46 000 N m; från konstanta och långa laster Mld= 30 500 Nm; kortvarig belastning MCD= 15 600 Nm.

Definiera avböjningspanelens approximativa metod med hjälp av värdena på λlim. För att göra detta beräknar du först:

Tabell 2 vi finner λlim= 16 med förstärkning av klass A-II.

Tabell 2 - Värden av koefficienten Xlim för fall där avböjningstestning inte är nödvändig