Konstruktion och beräkning av åsknoppar

Utformningen av åsarnas knutknutar beror på strukturen. Under spännen upp till 30 meter lösts ryggknutens bågar med cirkulär form med ett enkelt främre stöd med fästning av halvbågarna mellan varandra med träfodring på knäböjarna.

Ryggknuten i bågar med en cirkulär form löses utan excentricitet.

Den önskade höjden av stoppet i bågarna med en cirkulär form bestäms av beräkningen av trä för krossning.

där N är den längsgående kraften i åsen knut, är den lika med det maximala värdet av tryck Hoch i bågen: N = Hoch= 163,215 kN;

Rse ll är det beräknade motståndet hos trä för att krossa längs fibrerna, med hänsyn tagen till träslaget, driftsförhållandena och byggnadsklassen.

I detta fall hyn måste vara minst 0,4 av höjden på bågens tvärsnitt.

För att säkerställa en bättre ledning av ryggknuten i bågarna med en cirkelformad utsida utanför halvbågens främre stopp, trimmas de symmetriskt i en vinkel av 50-45 0 till bågens axel.

Den tvärgående kraften Q i åsens ås är uppfattad av parat träfoder, som är förbundna med bågar av tapparna.

Foderlängden är taget inte mindre än 2,5 gånger bågens tvärsnitt.

Bredden på tvärsnittet bH placeras inom 2/3 av bågens tvärsnitt bredd b m och justera det i enlighet med sortimentet enligt GOST 24454-80.

bH= 2/3 * 16 = 10,67 cm. Acceptera 12,5 cm i enlighet med intervallet.

För limmade strukturer tar vi hänsyn till skyddet från två sidor på 0,5-0,75 mm. Diameterna på tapparna d är förinställda enligt GOST 2590-88: d = 20 mm.

Från villkoren för placering av klämmor (hårnålar) sätt avståndet mellan raderna av hårnålar e1 och e2. Nipplarna är vanligtvis installerade i två rader på vardera sidan av foget och två nackar i rad. Avståndet från kanten av plattorna till den första raden av dubbar ska tas minst 7 d, mellan de mellansta raderna av studs e1= 14d = 14 * 20 = 280 mm = 28 cm.

Skivornas erforderliga sektionshöjd bestäms utifrån arbetets tillstånd vid böjning på grund av inverkan av sidokraft.

var - linjär snöbelastning, kN / m; L-båge, m

var är böjningsmomentet, kNcm.

Roch - Träets beräknade motståndskraft mot böjning sker beroende på bredden på foderets, träslagets, driftsförhållandena och byggnadsklassens längd, kN / cm 2.

I detta fall är villkoret hH> 9,5d; Den slutliga höjden på plåtarnas tvärsnitt ska tas i enlighet med intervallet sågträ GOST 24454-80 * Е och med hänsyn till skyddet. Acceptera.

Tillfredsställelsen hos det mottagna antalet studs kontrolleras med formlerna:

var r1 och R2 - ansträngningar hänförliga till den första och andra raden av dubbar, kN;

Tmin - Minsta värdet av bärkapaciteten hos en skiva av dowel (stud), kN;

njfr - Antal stycken av en hårnål;

nδ - Antalet studs i raden. Acceptera nδ= 4

Minsta värdet på bärkapaciteten Tmin en enda skiva av studsen bestäms, kN:

1. från arkebågens skick med tvärsnittets bredd b

var - för cirkelbågar tas för vinkel a = 90˚.

2. från kollaps av träfoderbredd bH

var tas för en vinkel på 90˚;

3. från stavarnas tillstånd på böjningen

där vid bestämning av koefficienten bör betraktas som det största värdet av vinkeln a.

I formlerna ersätts bärförmågan för alla geometriska parametrar per definition i cm.

Exempel på beräkning av träkonstruktioner: En manual för disciplinen "Konstruktioner av trä och plast", sidan 28

n cf = 2 - antalet beräknade stycken av en bult;

Q = 18,6 kN - kraft i stödnoden, se bilaga 1.

Strukturellt acceptera 2 bultar d = 20 mm.

Figur 48. Referenskoden:

1-hörn L200x10 l = 200, 2 - stålplåt 300x650 t = 12mm, 3-bult med en diameter av 16 mm, 4 - förankringsbult med en diameter av 20 mm

Häftande halvvalsar tas med hjälp av träöverdrag med storleken 900x180x100 mm med 6 bultar med en diameter på 20 mm (bild 61). Beräkningen utförs på maximal tvärkraft Q = 3134,84 kg och N = 879,158 kg i 1 sektion av 11 element.

a). Kolla på krossbågar:

Beräkna den beräknade kraften Nberäkn.. Det är inte lika med kraften N som tas från bilaga 1, eftersom den verkar i vinkel mot elementet 11:

- Träets beräknade resistans tas enligt SNiP II-25-80 p.3.1, flik. 3;

-Koefficienten som används vid beräkning av krossning av trä i boet tas enligt SNiP II-25-80 p.5.14, flik. 19;

För att säkerställa tillräckligt med gångjärn i skridskan tar vi höjden på sektionen:

- butt collapse area;

Vi accepterar höjden på bågsektionen i åsen och området för stötfångaren.

b). Hitta bultens antal och diameter i ryggknuten.

Beräkna den beräknade kraften Qberäkn.. Det är inte lika med kraften Q som tas från bilaga 1, eftersom den verkar i vinkel mot elementet 11:

Böjningsmomentet i fodret är:

, var är avståndet mellan bultarna.

Spänningen i dynan:

  • AltGTU 419
  • AltGU 113
  • AMPGU 296
  • ASTU 266
  • BITTU 794
  • BSTU "Voenmeh" 1191
  • BSMU 172
  • BSTU 602
  • BSU 153
  • BSUIR 391
  • BelSUT 4908
  • BSEU 962
  • BNTU 1070
  • BTEU PK 689
  • BrSU 179
  • VNTU 119
  • VSUES 426
  • VlSU 645
  • WMA 611
  • VolgGTU 235
  • VNU dem. Dahl 166
  • VZFEI 245
  • Vyatgskha 101
  • Vyat GGU 139
  • VyatGU 559
  • GGDSK 171
  • GomGMK 501
  • State Medical University 1967
  • GSTU dem. Torka 4467
  • GSU dem. Skaryna 1590
  • GMA dem. Makarova 300
  • DGPU 159
  • DalGAU 279
  • DVGGU 134
  • DVMU 409
  • FESTU 936
  • DVGUPS 305
  • FEFU 949
  • DonSTU 497
  • DITM MNTU 109
  • IvGMA 488
  • IGHTU 130
  • IzhSTU 143
  • KemGPPK 171
  • KemSU 507
  • KGMTU 269
  • KirovAT 147
  • KGKSEP 407
  • KGTA dem. Degtyareva 174
  • KnAGTU 2909
  • KrasGAU 370
  • KrasSMU 630
  • KSPU dem. Astafieva 133
  • KSTU (SFU) 567
  • KGTEI (SFU) 112
  • PDA №2 177
  • KubGTU 139
  • KubSU 107
  • KuzGPA 182
  • KuzGTU 789
  • MGTU dem. Nosova 367
  • Moskva State University of Economics Sacharov 232
  • MGEK 249
  • MGPU 165
  • MAI 144
  • MADI 151
  • MGIU 1179
  • MGOU 121
  • MGSU 330
  • MSU 273
  • MGUKI 101
  • MGUPI 225
  • MGUPS (MIIT) 636
  • MGUTU 122
  • MTUCI 179
  • HAI 656
  • TPU 454
  • NRU MEI 641
  • NMSU "Mountain" 1701
  • KPI 1534
  • NTUU "KPI" 212
  • NUK dem. Makarova 542
  • HB 777
  • NGAVT 362
  • NSAU 411
  • NGASU 817
  • NGMU 665
  • NGPU 214
  • NSTU 4610
  • NSU 1992
  • NSUAU 499
  • NII 201
  • OmGTU 301
  • OmGUPS 230
  • SPbPK №4 115
  • PGUPS 2489
  • PGPU dem. Korolenko 296
  • PNTU dem. Kondratyuka 119
  • RANEPA 186
  • ROAT MIIT 608
  • PTA 243
  • RSHU 118
  • RGPU dem. Herzen 124
  • RGPPU 142
  • RSSU 162
  • "MATI" - RGTU 121
  • RGUNiG 260
  • REU dem. Plekhanova 122
  • RGATU dem. Solovyov 219
  • RyazGU 125
  • RGRU 666
  • SamGTU 130
  • SPSUU 318
  • ENGECON 328
  • SPbGIPSR 136
  • SPbGTU dem. Kirov 227
  • SPbGMTU 143
  • SPbGPMU 147
  • SPbSPU 1598
  • SPbGTI (TU) 292
  • SPbGTURP 235
  • SPbSU 582
  • SUAP 524
  • SPbGuniPT 291
  • SPbSUPTD 438
  • SPbSUSE 226
  • SPbSUT 193
  • SPGUTD 151
  • SPSUEF 145
  • St Petersburgs elektrotekniska universitet "LETI" 380
  • PIMash 247
  • NRU ITMO 531
  • SSTU dem. Gagarin 114
  • SakhGU 278
  • SZTU 484
  • SibAGS 249
  • SibSAU 462
  • SibGIU 1655
  • SibGTU 946
  • SGUPS 1513
  • SibSUTI 2083
  • SibUpK 377
  • SFU 2423
  • SNAU 567
  • SSU 768
  • TSURE 149
  • TOGU 551
  • TSEU 325
  • TSU (Tomsk) 276
  • TSPU 181
  • TSU 553
  • UkrGAZHT 234
  • UlSTU 536
  • UIPKPRO 123
  • UrGPU 195
  • UGTU-UPI 758
  • USPTU 570
  • USTU 134
  • HGAEP 138
  • HCAFC 110
  • KNAME 407
  • KNUVD 512
  • KNU dem. Karazin 305
  • KNURE 324
  • KNUE 495
  • CPU 157
  • ChitUU 220
  • SUSU 306
Hela listan över universitet

För att skriva ut en fil, ladda ner den (i Word-format).

Konstruktion och beräkning av åsen knut

Ryggknuten är löst med hjälp av stålfästen. beräkning

producerad genom åtgärd:

(- horisontell kraft, - vertikal kraft).

Kontrollera slutdelen för krossning:

var - den beräknade spänningen faller i vinkel mot träets fibrer under åsens gångjärn

och - koefficienter med beaktande av ojämn fördelning av spänningar under åsplattans gångjärn;

- konstruera motstånd mot rynkor i vinkel mot träfibrerna under åsplattans gångjärn.

var - gångjärnens horisontella stödreaktion

- det beräknade området av åsens gångjärnplatta bestäms av kollapsets tillstånd

var och - beräknat motstånd mot krossning av trä längs respektive över fibrerna;

- frakturvinkel i pilens nyckel.

Designmotstånd mot krossning längs fibrer: fcm.d= 13 MPa.

Med hänsyn till koefficienterna är det beräknade motståndet mot krossning längs fibrerna lika med:

Designmotstånd mot krossning över fibrer: fcm.90.d= 3 MPa

Med hänsyn till koefficienterna är det beräknade motståndet mot skjuvning över fibrerna

Klassad spänningskollaps i en vinkel:

Tidigare accepterar vi en platta av åsens gångjärn i storlekarna och -.

Fig. 2,9. Plan kaklade ås båge

Koefficienterna och beror på värdena,, och som bestäms av formlerna:

Bestäm koefficienterna och:

- ett krossprov utförs.

För att fästa bågen på plattans gångjärn, använder vi stålbultar med en diameter på 20 mm. För dessa bultar är avståndet mellan bultarnas axlar och elementets ände längs fibrerna; över fibrerna mellan bultarnas axlar - över fibrerna till kanten - e1 = 165 mm och e2 = 140 mm. Arrangemanget av bultar visas i figur 2.9.

Bestäm den kraft som verkar på bultarna:

Den beräknade bärförmågan hos anslutningen:

Den beräknade bärförmågan hos en skiva av Nagel i en dubbelskjuvningsfog med båda yttre stålelementen ska anses vara lika med det mindre värde som erhålls från formlerna:

var är mittelementets tjocklek

-Den beräknade värdet av böjningsresistansen hos bulten / 1, flik.4.3 /

koefficient beroende på förhållandet mellan tjockleken hos det tunnare elementet och diametern på dylan / 1, flik.4.3 /;

-Coefficient beroende på typ av dowel, / 1, flik 4.3 /;

-det beräknade motståndet mot krossning av trä i en dövbrännare för symmetriska anslutningar, / 1, tabell 4.4.2 /;

- koefficient med hänsyn till vinkeln mellan kraften och träfibrernas riktning:

Minsta värdet på lagerkapaciteten hos ett stycke av en bult med en diameter av 20 mm.

Hitta det önskade antalet bultar med ns= 2 - Antal stygn i fogen för en nogl:

- på bultens ytteraxlar,

- på bultens inre axlar.

Acceptera nn = 7 bultar Æ20 mm.

Fig. 2,10. Bultmönster

3. Åtgärder för att säkerställa rumslig styvhet och immutability av byggnaden

Denna byggnad tillhör den andra typen enligt de nödvändiga anslutningarna, eftersom den har en ram med plana trehängiga bågar. Byggets transversala stabilitet tillhandahålls av geometriskt oföränderliga konstruktioner av bågar utan att sätta band och längsgående är inte försett.

Panelernas kanter fungerar som distansorgan och är element i band. Sättet att fästa dem på ramens stödstrukturer gjorde det möjligt att få gångjärnsfogar, varför rörelser är möjliga i en sådan ram. För att förhindra dessa rörelser och säkerställa longitudinell stabilitet utför jag separata träband i golvet (böjda band - SS), som bildar ett diagonalt rutnät. Två intilliggande bågar, förenade med sådana förbindelser, bildar ett styvt rymdblock.

Sådana block skapas i slutkropparna och i genomsnitt. Behovet av en anordning av styva rymdblock längs byggnadens längd orsakas av flexibiliteten hos anslutningen på platserna för anslutning av anslutningselementen till stödstrukturerna och som ett resultat av möjligheten att de senare lämnar kraftplanet. Sluta styva block, dessutom uppfattas vindbelastningar som verkar på ändarna av byggnaden.

Figur 3,1. Tvärsnittet av byggnaden med typer av anslutningar

Fig. 3,2. Byggplan som visar placeringen av stigna länkar

Beräkning av åsen knut

3.6 Beräkning av ryggknut

Den maximala tvärgående kraften i åsen knut uppstår när den asymmetriska temporära snön jämnt fördelad belastning vid halva spänningen, vilket uppfattas av de två överlagringarna på bultarna.

Maximal sidokraft i ryggknuten med asymmetrisk snöbelastning:

där S = 5,94 kN / m - linjär snölast, se tabell. 2,1

Bestäm krafterna som verkar på bultarna som fäster fodret på ramen:

där l1 - Avståndet mellan den första raden av bultar i noden;

l2 - Avståndet mellan den andra raden av bultar.

Enligt reglerna för nagging kan förhållandet mellan dessa avstånd vara antingen. Vi tog förhållandet 1/3 för att få mindre värden av ansträngningen.

Acceptera bultarnas diameter 18 mm och plåtens tjocklek 75 mm. (Tjockleken på fodret ska vara ungefär lika med halva bredden på ramen.)

Bärförmågan hos en arbetssöm i riktning mot den överförda kraften i en vinkel av 90 ° till fibrerna enligt tabellen. 17, 19 [1] finner vi från villkoren:

kN, men inte mer än kN-värde

där a är tjockleken på fodret (cm); d - bultens diameter (cm), kα - koefficient beroende på bultens diameter och vinkeln mellan kraftriktningen och träfibrerna i fodret enligt tabell 19 [1].

2. Prägling av plåtens extrema element, med beaktande av vinkeln mellan kraftens riktning och fibrerna i träramen ()

3. Kollapset av ramens mittelement, med beaktande av vinkeln mellan kraftriktningen och träfibrerna i ramen ():

där c är mittelementets bredd - ram (cm).

Den minsta bärförmågan hos en bult per arbetsfog från dessa tre villkor: Tmin = 5,28 kN då

Det önskade antalet bultar i nästa rad till noden:

, ta 3 bultar.

Antalet bultar i raden längst bort från noden:

, ta 1 bult.

Vi accepterar avståndet mellan bultarna enligt reglerna för SNiP [1] cm arrangemang, vi tar 26 cm, då är avståndet l2 = 3 · 11 = 3,26 = 78 cm

Foderets bredd tas ≥ 10d, vilket är 180 mm enligt sortimentet enligt GOST 24454-80 * (3), fodrets bredd är 200 mm, sedan avståndet från kantens kant till bultarna S2 ≥ 3d = 3 · 1,8 = 5,4 cm ≈ 6 cm, avståndet mellan bultarna S3 ≥ bn - 2S2 = 20 - 2 · 6 = 8 cm, vilket är mer än S3 ≥ 3.5d = 3.5 · 1.8 = 6.3 cm

Böjningsmoment i förband enligt ordningen:

Tröghetsmomentet försvagas av två hål med en diameter av 1,8 cm:

där s3 - Avståndet mellan bultarna.

Moment motstånd foder cm 3

Spänning i foderet:

kN / cm2 = 2,1 MPa 2;

σse = N / Fop = 116,42 · 10-3 / 785,4 = 0,148 kN / cm2

var rse = 1,5 kN / cm 2 - det beräknade motståndet mot kollaps (kompression) längs fibrerna i bordet. 3 [1].

Den önskade höjden av membranet är baserad på ramens sammanbrott över fibrerna från dragets verkan (fig 3.6):

var rSM90 = 3 MPa = 0,3 kN / cm2

b - bredden på ramens tvärsnitt, H - spridning.

Fig. 3.6 - Ramstödsenhet

Konstruktivt acceptera höjden på membranet h '= 20 cm

Vi beräknar det stödjande vertikala membranet, som uppfattar trycket, på en böj som en balk, delvis klämd på stöden, med hänsyn till plastfördelningen av stunderna:

Det vertikala membranets nödvändiga ögonmotstånd:

var ry = 210 MPa = 21 kN / cm 2 - Stålets konstruktionstålighet för avkastningsstyrka.

Denna motståndstid bör vara lika med motståndet, bestämt med formeln:

där δ är tjockleken på membranet.

Ta δ = 1,2 cm

Sidoplattor och bottenplatta har samma tjocklek i säkerhetsmarginalen.

Föruttag följande stödplattans följande dimensioner: stödplattans längd antas: lpl = hop + ≈ 2 · 5 cm,

plåtbredd bpl = b + 2 · 10 cm,

Längd lpl = 670 mm, bredd bpl = 340 mm (bild 2.7) inklusive gapet med = 5 mm mellan sidoplattorna och ramen 0,5 cm.

För att fästa skon på fundamentet accepterar vi ankarbultar med en diameter av 20 mm, med följande geometriska egenskaper [3]:

Fbr = 3,14 cm ^; Fnt = 2,45 cm ^

Ankarbultar arbetar på skäret från stötdämpningen.

För det; För att göra skärningen uppfattad av hela bultens tvärsnitt placerar vi 10 mm tjocka skivor under muttrarna.

Avspänningsspänningen bestäms av formeln:

var rc - Beräknat skjuvningsbeständighet hos stål i klass С235, lika med tabellen. 1 * [6] SNiP II-23-81 0,85Ry.

Förankringsbultarnas hållfasthet är nöjd.

Beräkning av åsen knut

Området på bågens stöddel, med den accepterade byggplatsen är:

ENsup = 40 * 18 = 720 cm ^> 485 cm ^

Följaktligen tillhandahålls krosshållfasthet.

Varje par hörnfodral för vänster och höger halvkombinat ansluts med en bult med en diameter av d = 16mm vilket ger möjlighet att vrida halvfästen.

Bultarna som fäster hörnplattorna med bågen och de gångjärnsbultar uppfattar den laterala kraften som uppstår i åsen.

Den resulterande kraften uppfattas av en enda bult som förbinder fodret med bågen:

Vinkeln för den resulterande kraften till det horisontella

tg y = = = 0,5, y = 26,56 °

Höjningsvinkeln för den resulterande kraften till riktningen av träbågens fibrer (hopfällningsvinkel):

αse = β + y = 24 + 26,56 = 50,565 °

Bärkapaciteten hos en tvåskjuvbult från tillståndet av träkrossning bestäms av formeln:

Bärningskapaciteten hos en dubbelskuren bult från bultens böjningstillstånd bestäms av formeln:

Antal bultar krävs: N =

Vi tar 4 st. (d = 2 cm, A = 3,14 cm)

Därför tillhandahöll styrkan.

Åtdragningsbultar med en diameter av d = 16 mm (A = 2,01 cm 2).

Boltskjuvspänning:

T = = = 53,7 MPa 2 = 680 cm 2

Området på bågens stöddel, med den accepterade byggplatsen är:

ENsup = 40 * 18 = 720 cm ^

Därför tillhandahålls krosshållfastheten.

Stålplattor från två jämnvinkliga hörn 250x20mm är fästa på bågen med två bultar med en diameter av d = 16mm. Bultarna är placerade på ett avstånd av e1 = 20 cm från bågens ände. Avståndet mellan bultarna accepterar e2 = 20 cm.

Ur förhållandet mellan kraftsbalansen (försummar friktion) finner vi att krafterna kommer att verka på en bult (se figur)

Den resulterande kraften uppfattas av en bult

Vinkeln för den resulterande kraften till riktningen av bågens träfibrer (vinkeln för kollaps): tgαse = = 0,5; ase = 26,56 ≈ 27 °

Bärkapaciteten hos en tvåskjuvbult från tillståndet av träkrossning bestäms av formeln:

Bärningskapaciteten hos en dubbelskuren bult från bultens böjningstillstånd bestäms av formeln:

Antal bultar krävs: N =

Vi tar 4 st. (d = 2 cm, A = 3,14 cm)

Därför tillhandahöll styrkan.

Ankarbultar accepteras med en diameter av d = 16 mm (A = 2,01 cm 2).

Konstruktionen och beräkningen av knutpunkterna i ramen

Beräkning av åsen knut

N = (4011-5778,72) 0,242 + 29180,97 = 2583,5 kgf (kompression) (konstant + snö)

Q = (4011-5778.72) 0.97-29180.242 = -1696kgs (snö till vänster)

Vi beräknar frontalens betoning på kraften N:

Krumplingen sker vid en vinkel = 14 mot fibrernas riktning.

Det beräknade motståndet mot rynkor i vinkel mot fibrerna (formel 2, SNiP 2-25-80 *):

Ändarna på bultens klibbade block i knuten förenas i änden inte längs hela höjden, men med ett snitt av de extrema brädorna på 50 mm. För ökad rörlighet av noden och förhindra spaltning av de extrema fibrerna när man svänger elementen i gångjärnet. Tvärsnitt av korsningen 34,5x14

Ryggknuten löses med användning av dynor med tjocklek 25 mm och stift 16 mm i diameter tillverkad av AG-4C glasfiber.

Bestäm antalet dowels, uppfattar kraften Q = 1696kgs när krympningsvinkeln av trä = 90-14 = 76

, (Tabell 19 SNiP 2-25-80 *.)

Dugans bärkraft på en gemensam söm:

,(formel 55, SNiP 2-25-80 *).

var nш - antalet sömmar samlas.

T - Minsta bärförmåga för nogl.

Ta 5 Nagel med en diameter av 16 mm från glasfiber AG-4S

Avståndet mellan axlarna hos de cylindriska spinnarna längs träfibrerna är S1 = 6d = 96; över fibrerna - S2 = 3,5d = 56; från elementets kant - S3 = 3d = 48. [s.5.18 SNiP 2-25-80 *.]

Godkänn foderdelen 960x170x25 bultar d = 16 mm.

Beräkning av åsen knut

Kontrollera rammens tvärsnitt på stabiliteten hos den plana form av deformation som framställs av formeln

- för elementen som har fästning från deformationsplanet.

Bågens komprimerade kant har paneler efter 100 cm.

Kontrollera bågsektionen för delning längs limlinjen

Styrkan i avsnittet tillhandahålls.

Beräkning av referenskod

Stativet i stödaggregatet vilar direkt på betongfundamentet.

För att säkerställa att stödelementet kan vridas, vänds änden av racket till 40 mm på varje sida. Racket är fast med metallhörn.

Platser av trä med betong isoleras av två lager av takmaterial, limmade ihop med bitumenmastik.

Fig. 8 stödramenhet

1) Kontrollera att krossning längs fibrerna utförs enligt formeln:

där N är kraften i ramstället, N = 130 kN;

Fse - område av kollaps:

Fse = b a = 21 * 36 = 756 cm 2;

Rse= 1,5 kN / cm 2 - träets beräknade resistans för att krossa längs fibrerna enligt tabellen. 3 [2]

Krosshållfastheten längs fibrerna i rackens ände utförs.

2) Kontrollera att spalten på stativet sänks från dragets verkan utförs enligt formeln:

där H = 83 kN - sprids i ramen från verkan av den vertikala belastningen;

- statisk tröghetsmoment i bruttosektionen;

- tröghetsmomentet i bruttosektionen

Rck = 0,07 kN / cm 2 - det beräknade motståndet av trä för att spalla från bordet. 3 [2]

Styrkan hos stödenheten för uppdelning av kraftkraften.

Höjden på metallskon är baserad på krossning över kärnan i träramställen från drivkraften

Hörn, fastsättning av rack tvärramen, taget från villkoren för platsen för bultarna. Enligt tabellen. 39 [3]: Minsta avstånd från bultens mitt till vinkelns kant måste vara minst 1,5 d = 1,5 * 16 = 24 mm. För att säkerställa enkel montering accepterar vi hörnet L160x12. Vi fixerar skoskorset (hörnen) på grunden med 2 bultar d = 24 mm.

Ankarbultens spänning ska skäras:

= = 9,2 kN / cm2 b = 19 kN / cm2;

Metallskon är fixerad i ramstället med en konstruktionsbult med en diameter av 16 mm.

Beräkning av åsen knut

Ryggknut gör slut betoning av bultens grenar med överlappningen av fogen med två träplattor på bultarna.

Ryggknuten beräknas på tvärgående kraft med en asymmetrisk ensidig snöbelastning:

där S är den beräknade belastningen av vikten av snöskydd för 1 p. m ramram, bestäms av formeln: S = 3,2 • 1 • 4,5 = 14,4 kN / m

? - spännbult,? = 15 m;

Godkänn diametern på bultarna och fäst rambalkarna genom fodret, 20 mm.

Skyddsplattan beräknas som en stråle på två stöd.

Enligt p.5.18 [1] är avståndet mellan bultarnas axlar längs träfibrerna S1, över fibrerna S2 och från kanten av elementet S3:

S1 = 7d = 7 • 2 = 14 cm;

S2 = 3,5 d = 3,5 • 2 = 7 cm;

S3 = 3d = 3 • 2 = 6 cm;

Följaktligen ligger de mer laddade bultarna närmare gränssnittet.

Antalet bultar i samma rad bestäms med formeln:

där nc - antal snittplan, nc = 2;

[T]b, min - Den minsta bärförmågan hos en bult, antas enligt p.5.13 [1]:

1) Bärkapacitet för att krossa mittelementets ved en vinkel b:

här är tjockleken på mittelementet, c = 21 cm;

d - bultdiameter, d = 2 cm;

kb - koefficient bestämd av tabellen. 19 [1]: kb = 0,981

Tc = 0,5 • 21 • 2 • 0,981 = 20,6 kN

2) Bärförmåga för att krossa träet i det extrema elementet i en vinkel b:

här är det extrema elementets tjocklek, a = 7,5 cm;

Ten = 0,8 • 7,5 • 2 • 0,981 = 11,772 kN

3) Boltböjningskapacitet:

Bultens bärkraft för böjning bör inte överstiga värdena:

Design och beräkning av båtnoder

Supportnod

De beräknade krafterna i stödnoden: normal kraft N1 = 46356.3kgs = 463.563kN; horisontell kraft i åtdragning H1 = 38894,8 kg = 388,948 kN (bilaga 1).

Vi utför kontroll av en bindande stapel på en crumpling:

var - det obligatoriska området för kollaps

- Konstant last överförd till stället i form av en koncentrerad kraft.

- Snöbelastning överförs till hyllan i form av en koncentrerad kraft.

- det beräknade motståndet från trä till lokala krossar över fibrerna i en bråkdel av längden ([2] klausul 3.1)

, var ligger höjden på stödfältet

- Bredden på stödstrålen.

Åtdragning bågen vi bygger från två lika vinkelsvinklar, stål av märket С235,

Ta två hörn L 90x10

I stället för fastsättning av trådarna är parets vinklar fästa med stålplattor, 440x70x10 i storlek. Beräkna längden på svetsen på fjädern och rumpan på fästplatsen för hörnen till skorna ([3] sid. 11.2 *):

Beräkna stagkabeln på grundval av flexibilitet: tröghet:

, eftersom bågspännan på 15m inte behöver dras ifrån varandra.

, eftersom Spännvidden på bågen 15m, då är det enligt beräkningen nödvändigt att installera ett vertikalt slips i mitten av spännvidden, men för att göra det lättare att utforma åsen knutar vi 2 strängar som delar upp dragningen i tre lika delar.

Skos betoning beräknas som en tvåstegs kontinuerlig stråle, klämd i ändarna (fig.3).

Figur 52. Skoschema

Nödvändig stödplattans tjocklek:

var - bredden på stoppskon

- längden på spänningsskon (fig 64)

Acceptera tjockleken på plåtstopparna 12 mm, enligt sortimentet av plåt.

Vi finner också tjockleken på arket som fördelar bågens stödtryck över ett stort område av träskolans ände, som för en flerstrålebalk med konsoler, med hänsyn till plastjusteringen av referens- och spanböjningsmomenten (fig.15).

Figur 53. Arbetsbladet i referensbladet

, var är den maximala båge stödreaktionen:

Från villkoret att placera bulten med en diameter av 16 mm ([2] s. 5.18) accepterar vi då

Vi accepterar, enligt sortimentet av stålplåt.

Kontrollera rumpan för krossning ([2] s. 5.2):

- koefficient med hänsyn till strukturens driftsförhållanden ([2] p.3.2, Tabell 5),

- koefficient för komprimerade krökta element ([2] p.3.2, tabell 7),

- koefficient med hänsyn till tjockleken hos kompressionsskikten ([2] s.3.2, tabell 8),

- koefficient för böjda element ([2] p.3.2, tabell 9).

Beräkna bulten på bågen och skogen ([2] s. 5.13, flik. 17):

Fråga bultens diameter

Godkänd ([2] klausul 5.16).

2. Krossning av mittelementet

var är bultens diameter, är mittelementets bredd, är det extrema elementets bredd, är koefficienten för elementen som arbetar vid kollaps i vinkel.

, eftersom ([2] klausul 5.14, flik 19).

var är den tvärgående kraften i den första delen av det första elementet (Bilaga 1, s. 36).

Ta 3 skruvar med en diameter på 36 mm.

Figur 54. Referensnoden

1 - limmade paket 200x600mm, 5 - d = 36 mm bult, 6 - startstopp 300x200x12mm, 7 - bärande ark 400x392x6mm, 8 - stödbar bar 400x300mm, 9 - d = 16mm bult, 10 - packning 100x100mm.

Ridge knut

Vi fixerar halvflankarna med hjälp av träplattor med bultar med en diameter på 24 mm (bild 67). Beräkningen utförs på den maximala tvärgående kraften i den tredje delen av det tionde elementet Q = 2654,7 kgf = 26,547 kN (adj. 1, sid.).

2. Krossa det sista elementet

3. Krossande mittelement

var är bultens diameter, är mittelementets bredd, är det extrema elementets bredd, är koefficienten för elementen som arbetar vid kollaps i vinkel.

, eftersom ([2] klausul 5.14, flik 19).

Vi accepterar då från villkoret att 4 skruvar placeras längs fodrets längd ([2] s. 5.18) accepterar vi följande dimensioner:

Insatser som verkar på bultar:

Beräknad bärkapacitet på en 2-skjuvbult med en tjocklek på 10 cm:

- Bultens bärkraft uppnås.

Böjningsmomentet i fodret är:

Spänningen i dynan:

Figur 55. Ryggknut

1-limmade förpackning 200x600mm, 3 - täckplatta 1200x320x100mm, 3-bolt d = 24mm

Tillagt datum: 2016-05-25; Visningar: 431; ORDER SKRIVNING ARBETE

Design och beräkning av båtnoder

Supportnod

De beräknade krafterna i stödnoden: normal kraft N1 = 46356.3kgs = 463.563kN; horisontell kraft i åtdragning H1 = 38894,8 kg = 388,948 kN (bilaga 1).

Vi utför kontroll av en bindande stapel på en crumpling:

var - det obligatoriska området för kollaps

- Konstant last överförd till stället i form av en koncentrerad kraft.

- Snöbelastning överförs till hyllan i form av en koncentrerad kraft.

- det beräknade motståndet från trä till lokala krossar över fibrerna i en bråkdel av längden ([2] klausul 3.1)

, var ligger höjden på stödfältet

- Bredden på stödstrålen.

Åtdragning bågen vi bygger från två lika vinkelsvinklar, stål av märket С235,

Ta två hörn L 90x10

I stället för fastsättning av trådarna är parets vinklar fästa med stålplattor, 440x70x10 i storlek. Beräkna längden på svetsen på fjädern och rumpan på fästplatsen för hörnen till skorna ([3] sid. 11.2 *):

Beräkna stagkabeln på grundval av flexibilitet: tröghet:

, eftersom bågspännan på 15m inte behöver dras ifrån varandra.

, eftersom Spännvidden på bågen 15m, då är det enligt beräkningen nödvändigt att installera ett vertikalt slips i mitten av spännvidden, men för att göra det lättare att utforma åsen knutar vi 2 strängar som delar upp dragningen i tre lika delar.

Skos betoning beräknas som en tvåstegs kontinuerlig stråle, klämd i ändarna (fig.3).

Figur 52. Skoschema

Nödvändig stödplattans tjocklek:

var - bredden på stoppskon

- längden på spänningsskon (fig 64)

Acceptera tjockleken på plåtstopparna 12 mm, enligt sortimentet av plåt.

Vi finner också tjockleken på arket som fördelar bågens stödtryck över ett stort område av träskolans ände, som för en flerstrålebalk med konsoler, med hänsyn till plastjusteringen av referens- och spanböjningsmomenten (fig.15).

Figur 53. Arbetsbladet i referensbladet

, var är den maximala båge stödreaktionen:

Från villkoret att placera bulten med en diameter av 16 mm ([2] s. 5.18) accepterar vi då

Vi accepterar, enligt sortimentet av stålplåt.

Kontrollera rumpan för krossning ([2] s. 5.2):

- koefficient med hänsyn till strukturens driftsförhållanden ([2] p.3.2, Tabell 5),

- koefficient för komprimerade krökta element ([2] p.3.2, tabell 7),

- koefficient med hänsyn till tjockleken hos kompressionsskikten ([2] s.3.2, tabell 8),

- koefficient för böjda element ([2] p.3.2, tabell 9).

Beräkna bulten på bågen och skogen ([2] s. 5.13, flik. 17):

Fråga bultens diameter

Godkänd ([2] klausul 5.16).

2. Krossning av mittelementet

var är bultens diameter, är mittelementets bredd, är det extrema elementets bredd, är koefficienten för elementen som arbetar vid kollaps i vinkel.

, eftersom ([2] klausul 5.14, flik 19).

var är den tvärgående kraften i den första delen av det första elementet (Bilaga 1, s. 36).

Ta 3 skruvar med en diameter på 36 mm.

Figur 54. Referensnoden

1 - limmade paket 200x600mm, 5 - d = 36 mm bult, 6 - startstopp 300x200x12mm, 7 - bärande ark 400x392x6mm, 8 - stödbar bar 400x300mm, 9 - d = 16mm bult, 10 - packning 100x100mm.

Ridge knut

Vi fixerar halvflankarna med hjälp av träplattor med bultar med en diameter på 24 mm (bild 67). Beräkningen utförs på den maximala tvärgående kraften i den tredje delen av det tionde elementet Q = 2654,7 kgf = 26,547 kN (adj. 1, sid.).

2. Krossa det sista elementet

3. Krossande mittelement

var är bultens diameter, är mittelementets bredd, är det extrema elementets bredd, är koefficienten för elementen som arbetar vid kollaps i vinkel.

, eftersom ([2] klausul 5.14, flik 19).

Vi accepterar då från villkoret att 4 skruvar placeras längs fodrets längd ([2] s. 5.18) accepterar vi följande dimensioner:

Insatser som verkar på bultar:

Beräknad bärkapacitet på en 2-skjuvbult med en tjocklek på 10 cm:

- Bultens bärkraft uppnås.

Böjningsmomentet i fodret är:

Spänningen i dynan:

Figur 55. Ryggknut

1-limmade förpackning 200x600mm, 3 - täckplatta 1200x320x100mm, 3-bolt d = 24mm

Tillagt datum: 2016-05-25; Visningar: 432; ORDER SKRIVNING ARBETE

Beräkning av åsen knut

Med full symmetrisk snöbelastning av beläggningen utsätts de övre ändarna av det komprimerade bandet för den horisontella kraftens komprimerande verkan och förenas med ett enkelt främre stöd: Storleken på platsen är tilldelad baserat på att säkerställa tillämpningen av kraftkomprimeringen

Krysset i åsen knut uppstår i en vinkel mot fibrerna, och det beräknade motståndet från trä till krossning kommer att vara:

Spänningskollaps i noden:

Vid asymmetrisk snölastning uppträder endast en av lutningens lutningar i ryggknutet tvärgående kraft, vilket uppfattas av paret av träplattor på bultarna.

Den tvärgående kraften i noden med en asymmetrisk snöbelastning kommer att vara:

Omslag accepteras med en sektion på 75 x 175 mm. Med tanke på plattans skevsymmetriska schema och applicera på dem skjuvkraften vid sin axelns böjpunkt, bestämmer vi krafterna som verkar på bultarna som fäster plåtarna på bältet:

För att fästa dynorna acceptera bultar med en diameter av 14 mm.

Bultens bärkraft på en arbetssöm med riktningen för den överförda kraften, som räknas i lager, i en vinkel på 90 till fibrerna, kommer att vara:

-från bultens böjning


-från krossningstillståndet

från villkoret att kollapset av mittelementet - det övre bältet

Minsta lastkapacitet Tmin=.

Obligat antal bultar i raden närmast noden: